强力喷丸对4Cr5MoSiVl钢离子渗氮的影响

对调质后的4Cr5MoSiVl钢进行强力喷丸处理,将喷丸处理后的试样在520℃下离子渗氮1 h。采用光学显微镜、透射电子显微镜、显微硬度仪和X射线衍射仪对比分析了喷丸和未喷丸试样亚表层的显微组织、渗层深度、硬度分布及表面物相组成。结果表明,在520℃离子渗氮l h的情况下,喷丸的催渗效果十分明显,喷丸后渗氮层深度从31.6μm增至52.5μm,表面层显微硬度从986 HV增加到1084 HV。喷丸试样的渗氮层与未喷丸试样相比,表面物相及含量都有不同。     

显微组织对4Cr5MoSiV1钢室温和高温耐磨性的影响

采用销盘式高温摩擦磨损试验机,对不同显微组织的4Cr5MoSiV1钢在25℃和400℃下进行了干磨损试验,研究了显微组织对其耐磨性的影响,并探讨了磨损机制。研究结果表明,4Cr5MoSiV1钢在室温下主要为粘着磨损,其耐磨性不仅取决于材料的硬度,还与其断裂抗力有关;400℃时的磨损为氧化磨损,但已超越了Quinn型氧化轻微磨损,其耐磨性取决于材料的硬度、韧性以及热稳定性。室温耐磨组织应具有高的硬度和一定的断裂抗力,而高温耐磨组织应具有高的硬度和热稳定性及一定的韧性。     

稀土硅铁合金对4Cr5MoSiV钢组织和性能的影响

研究了稀土硅铁合金在4Cr5MoSiV钢中的作用,在钢包中加入0.03％稀土硅铁合金,观察试样的显微组织、磨损形貌并测试其力学性能.结果表明,稀土硅铁合金的加入能起到细化晶粒的作用,显著提高4Cr5MoSiV钢的强度、冲击韧度和耐磨性.     

镦拔工艺对4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响

利用光学显微镜、扫描电镜、硬度计和冲击试验机研究了三种锻造工艺对4Cr5MoSiV1钢的显微组织和冲击性能的影响.结果表明:单方向拔长后试验钢的组织中存在明显的带状偏析,仍保留了铸态的针状铁素体组织,断口为沿晶断口,横向冲击值为11.33 J;一次镦拔后存在带状组织,铁素体的位置取向以等轴晶为主,合金碳化物分布更加均匀...     

稀土Ce对4Cr5MoSiV1钢组织的影响

对不同稀土Ce含量的4Cr5MoSiV1试验钢经热加工处理后的显微组织进行了观察和分析,研究Ce含量对其显微组织的影响。结果表明,稀土Ce的加入,使4Cr5MoSiV1钢铸态、锻态、正火和球化退火态的组织得到改善,晶粒细化、夹杂物变性、成分偏析减轻、未溶碳化物消除。但当稀土Ce含量超过0.026%时,上述改善作用逐渐减弱,甚至起到恶化的效果。     

回火温度对4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、体视显微镜和扫描电镜,并结合性能测试,研究了不同回火温度对4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响。结果表明,随回火温度的提高,组织中马氏体含量减少,逐渐转变为回火索氏体,同时伴随着碳化物和铁素体相的聚集和长大,从而导致钢的强度与硬度降低,而塑性与韧性升高。4Cr5MoSiV1钢在1080 ℃淬火,640 ℃回火,可获得最佳的强韧性配合及良好的抗热疲劳性能。     

4Cr5MoSiV1钢热轧辊的热处理工艺试验研究

从提高4Cr5MoSiV1钢热轧辊的辊面硬度的角度出发,对于4Cr5MoSiV1钢的热处理工艺进行试验研究,分析了4Cr5MoSiV1钢热处理工艺参数对其性能的影响,所得到的工艺使轧辊辊面硬度和机械性能得到改善,在生产过程中使用良好。     

4Cr2MoWVNi钢离子渗氮工艺研究

通过对4Cr2MoWVNi钢进行离子渗氮工艺处理,研究了温度、时间对渗层组织、耐磨性能的影响。结果表明,采用合适的处理温度和时间,可以得到最佳的渗氮层深及表面硬度,在保证一定的渗氮层深条件下,4Cr2MoWVNi钢的热耐磨性能明显提高,使模具使用寿命大幅度提高。     

热处理对针阀体用4Cr5MoSiV1钢组织及性能的影响

对4Cr5MoSiV1钢分别进行了淬火+低温回火和淬火+中温回火热处理,分析了两种典型热处理工艺对针阀体用4Cr5MoSiV1钢的显微组织、维氏硬度和力学性能的影响。结果表明,随着回火温度的升高,针阀体材料组织由回火马氏体转变为回火托氏体,维氏硬度由639.4 HV0.1降低至584.4 HV0.1,而抗拉强度、屈服强度和伸长率则分别提高了12.7%、12.8%和26.6%。     

压铸模用4Cr5MoSiV1钢热处理强化工艺研究

采用"锻热调质预处理+去应力退火+真空高压气体淬火+三次高温回火+RE-N-C-B-O-S多元共渗"复合强化工艺,对4Cr5MoSiV1钢进行热处理强化工艺研究.对比实验结果表明,复合热处理强化后的力学性能明显改善,模具寿命提高了4～5倍,取得了比较好的效果.     

盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢淬火力学性能研究

研究了盾构刀具用5Cr5MoSiV1钢淬火时,加热温度、保温时间和冷却方式对其力学性能的影响.结果表明:5Cr5MoSiV1钢在1000～1150℃加热保温30min后,其淬火硬度和冲击韧度均随加热温度的上升表现出先增后减的趋势;在1050℃下保温20～60min时,随保温时间的延长,淬火硬度不断降低,淬火硬度与淬火保温时间满足一定的线性关系式,而冲击功先增大后减小.在淬火加热温度和保温时间相同的情况下,油淬试样的硬度和冲击功要比空淬后的试样分别高0.7～1.2HRC和2～3J.     

钇基重稀土对4Cr5MoSiV1钢性能的影响

研究了重稀土对4CrSMoSiVl钢抗拉强度、冲击韧度、抗冷热疲劳性、抗氧化性和耐磨性的影响。结果表明，4Cr5MoSiVl钢经重稀土处理后，上述性能均有不同程度提高．用该钢制造的热挤压模、压铸模的寿命明显提高。     

预处理工艺对4Cr5MoSiVI钢组织与力学性能的影响

４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１是国内外典型的铝合金热挤压模具钢。为了改善钢中残余碳化物的数量、大小及分布,进行了系统的预处理工艺试验研究,采用自动图像分析技术对碳化物的面积百分数、平均粒径和单位面积碳化物个数进行了定量测定,并与常规退火工艺的组织和性能进行了对比,从而优化了该钢的预处理工艺制度。     

淬火和回火温度对4Cr5MoSiV1钢热疲劳性能的影响

研究了淬火和回火温度对４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１钢热疲劳抗力的影响，探讨了热疲劳抗力与高温强韧性之间的联系。结果表明：淬火温度从１０００℃提高到１１００℃，热疲劳抗力单调增加；淬火温度一定时，存在一个热疲劳抗力最佳的回火温度；１１００℃淬火＋６２０℃回火具有高的热疲劳抗力。     

热作模具钢4Cr5MoSiV1的细化处理工艺试验

分析了4Cr5MoSiV1热作模具钢在常规热处理和细化处理时的组织情况，比较了两种工艺对其组织和性能的影响。结果表明，该钢经细化处理工艺处理后，其碳化物和晶粒得到细化，板条马氏体数量增加，从而有效地提高了其强韧性。     

激光重熔对选区激光熔化成形4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响

目的 优化选区激光熔化(Selective Laser Melting, SLM)成形4Cr5MoSiV1钢的激光重熔工艺,综合提升SLM成形4Cr5MoSiV1钢的力学性能。方法 通过调整SLM成形过程中的激光重熔工艺参数成形4Cr5MoSiV1钢试样,采用扫描电镜、显微硬度计、万能材料试验机和摩擦磨损试验机测试分析试样的表面形貌、显微组织、显微硬度、抗拉强度、断后伸长率和耐磨性。结果 SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样表面的飞溅颗粒、杂质颗粒和弧形波纹数量较多,其显微硬度为599HV,抗拉强度为1050.2 MPa,断后伸长率为9.5%,磨损率为1.309´10^?10 kg/(N.m)。4Cr5MoSiV1钢试样经激光重熔后,其冶金质量明显改善,显微硬度、抗拉强度、断后伸长率和耐磨性均提高,且各项力学性能间呈正相关关系。冶金质量和细晶强化作用共同决定4Cr5MoSiV1钢试样的力学性能水平,且随激光重熔线能量密度增加,试样的力学性能均表现为先升高后降低的趋势。当激光重熔线能量密度为238 J/m时,试样的力学性能最高,其显微硬度为645HV,抗拉强度为1430.7 MPa,断后伸长率为16.9%,磨损率为0.354×10^?10 kg/(N.m)。SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样的断裂机理为脆性解理断裂,激光重熔试样的断裂机理为准解理断裂。SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样及激光重熔试样的磨损机制均以粘着磨损和氧化磨损为主。结论 SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样的最优激光重熔线能量密度为238 J/m,经激光重熔后,试样的冶金质量和力学性能明显提高。     

4Cr5MoSiV1热作模具钢热疲劳中碳化物粗化动力学分析

用透射电子显微分析了4Cr5MoSiV1钢热疲劳后的显微结构变化，结果表明，在热疲劳过程中M23C6碳化物粒子发生粗化，M23C6的尺寸r和热疲劳循环次数间并不服从简单的指数关系。表明经典理论不完全适合M23C6碳化物在热疲劳过程中的粗化行为。从经典扩散理论出发，考虑多组元扩散问题，得到了球状碳化物在热疲劳过程中的粗化方程。根据Thermo-calc热力学计算结果，进一步证实了富Cr的M23C6碳化物在热疲劳过程中为易粗化碳化物，与实验结果吻合。     

硫氮碳共渗加氧化复合处理对4Cr5MoSiV1钢渗层组织与硬度分布的影响

对经硫氮碳共渗加氧化复合处理的４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１钢进行了金相显微分析和Ｘ射线衍射线相分析，测定了渗层中沿层深方向的显微硬度分布。