34CrNi3Mo钢高温变形行为与Zener—Hollomon因子的关系

通过热模拟压缩试验，研究了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ合金结构钢在温度８４０￣１２００℃，变形速度０．１￣８０Ｓ＾－１变形条件下的热压缩行为。获得了３４ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢的变形激活能及峰值流动应力（σｐ）、发生动态再结晶的临界条件（包括临界因子Ｚｃ和临界应变εｃ）和再结晶晶粒大小（ｄ）与Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ因子Ｚ的关系，并给出了回归公式。     

9Cr-1Mo-V-Nb-N钢高温变形规律的研究

利用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟试验机,研究了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ－Ｎ铁素体耐热钢在８５０～１２５０℃,变形速率０．０１～１０ｓ－１的变形条件下的再结晶行为。获得了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ－Ｎ钢热变形时发生动态再结晶的边界条件,作出了塑性图和再结晶图。     

热变形对合金钢A_（e3）影响的热力学计算SCIEI

以超组元（Ｓｕｐｅｒｅｌｅｍｅｎｔ）模型为基础，开发了计算热变形后Ｆｅ－ΣＸ_ｉ－Ｃ（Ｘ_ｉ＝Ｍｎ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等）多组元合金钢的Ａ（ｅ３）的方法，并着重分析了γ相热变形对Ａ（ｅ３）的影响，未变形合金钢Ａ（ｅ３）的计算值，与前人的实测值基本符合．     

热变形对合金钢A_（e3）影响的热力学计算

以超组元（Ｓｕｐｅｒｅｌｅｍｅｎｔ）模型为基础，开发了计算热变形后Ｆｅ－ΣＸ_ｉ－Ｃ（Ｘ_ｉ＝Ｍｎ，Ｓｉ，Ｍｏ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒ等）多组元合金钢的Ａ（ｅ３）的方法，并着重分析了γ相热变形对Ａ（ｅ３）的影响，未变形合金钢Ａ（ｅ３）的计算值，与前人的实测值基本符合．     

35CrNi3MoV钢高温流变应力模型

采用Ｆｏｒｍａｔｏｒ－Ｐｒｅｓｓ热模拟试验机研究了３５ＣｒＮｉ３ＭｏＶ钢的热变形行为。变形条件为：温度１１３３－１４５３Ｋ，变形速率０．０１５－０．０５Ｓ＾－１，应变０．０８－０．５。此外，本文还获得了该钢的变形激活能。     

一种Cr—Mn—Mo—B低碳低合金钢的热变形行为

利用ＴＨＥＲＭＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ热处理机对一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ钢的热变形行为进行了研究，绘制了真应力－应变曲线，得到了各变形工艺参数之间的定量关系，得出试验用钢的Ｑ值为３７３．７ｋｊ／ｍｏｌ。在此基础上给出了试验用钢的动态再结晶图，试验发现，试验用钢９００℃以上变形后，在奥氏体区冷过程中发生静态再结晶与晶粒长大，相变前晶粒尺寸与变形条件Ｚ的关系：ｄｒｅｃ＝２．８８×１０＾４×Ｚ＾－０．２０５。     

铸造—热压PrFeB系永磁合金的热变形与磁性能

研究了Ｐｒ１７Ｆｅ７６．５Ｃｕ１．５Ｂ５永磁合金的热压变形与磁参量。诸如μ０Ｍｓ，Ｂｒ，ｉＨｃ和（Ｂ．Ｈ）ｍ等的相互依赖关系。根据Ｐｒ－Ｆｅ－Ｂ相关系和Ｍｓ与成分的依赖关系计算了μφＭｓ与变形量的关系。根据Ｐｒ２ＦＥ１４Ｂ相晶体结构的特点与热变形原理导出了平行取向因子（ｃｏｓθ＾－）ｐ和垂直取向因子（ｃｏｓθ＾－）ｖ与变形量关系的表达式，并对这些结果作了讨论。     

PCrNi3MoVA钢动态再结晶晶粒尺寸的影响因素

此文利用Ｆｏｒｍａｓｔｏｒ－Ｐｒｅｓｓ热模拟试验机研究了Ｚ参数，奥氏体起始晶粒尺寸Ｄ０和应变ε对ＰＣｒＮｉ３０ＭｏＶＡ钢动态再结晶晶粒尺寸Ｄｄｙｍ的影响。     

氢化Ti－25Al－10Nb－3V－1Mo铸态合金的热压缩行为及其显微组织

利用等温热压缩方法在９００－１０００℃范围内，研究了氢化对Ｔｉ３Ａｌ基的Ｔｉ－２５Ａｌ－１０Ｎｂ－３Ｖ－１Ｍｏ合金热变形行为的影响，并分析了显微组织的变化氢为０．２％（质量分数，下同）的试样可使峰值流变应力比未氢化试样降低３７％－４５％，即相当于降低热压缩温度约５０℃。氢化促进合金的α２相动态再结晶、球化及β相的动态回复     

35CrMoA钢牵引节销热处理

３５ＣｒＭｏＡ钢牵引节销热处理杭州拖拉机厂（杭州３１１５００）马永洲牵引节销是ＨＺ－Ｔ９１０Ｚ系列运输型拖拉机上的重要零件。它将运拖主机和货厢连成整机，是运拖安全行驶的重要保证。牵引节销（见图１）原采用１２ＣｒＮｉ３Ａ钢制造，用渗碳及二次油淬来保证其...