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王学来 《中国石油和化工标准与质量》2013,(2):44
釜用机械密封发生失效的重要表现就是泄漏。在现实操作中,根据泄漏情况对机械密封出现的泄漏原因进行分析。本文主要分析了釜用机械密封失效概述,釜用机械密封出现的失效现象,密封失效的原因及采取的对策。 相似文献
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本文对常温蜡油泵机械密封失效现象进行分析总结,指出由于密封流体——蜡油的粘度较大,从而导致弹性元件失弹并分析得出蜡油粘附摩擦副端面是机械密封失效的主要原因,提出了通过调整密封结构及冲洗方案,可解决机械密封失效的问题。 相似文献
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机械密封的可靠性分析 总被引:3,自引:0,他引:3
探讨了机械密封的失效类型 ,给出了机械密封失效模式的威布尔表达式。分析了现场收集机械密封可靠性数据时应注意的几个问题 ,对可靠性数据参数估计常用的几种数值分析法进行了详细论述 ,最后给出了机械密封可靠度及寿命的计算表达式 相似文献
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在介绍机械密封工作原理、端面摩擦特性和密封特性基础上,分析了机械密封的失效形式,进而研究了如何避免密封失效、延长密封使用寿命的问题。 相似文献
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通过技术分析,总结了低温乙烯泵串联式机械密封频繁失效的原因,采用了合适低温乙烯介质的串联式干气密封加以改进,并设计了密封系统,解决了低温乙烯泵的密封失效隐患。 相似文献
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密封端面开启力是保证非接触式机械密封非接触运行的重要指标。为克服普通自泵送流体动静压型机械密封端面开启力随转速增大而减小这一不足,基于离心式泵或压缩机的扩压器工作原理提出了一种扩压式自泵送流体动静压型机械密封。数值模拟比较了普通自泵送和扩压式自泵送流体动静压型机械密封的密封性能,探讨了密封面结构参数和工况参数对扩压式自泵送流体动静压型机械密封性能的影响规律。结果表明:扩压式自泵送流体动静压型机械密封相比同等螺旋槽参数的普通自泵送流体动静压型机械密封的密封界面开启力提升了50%以上,并随转速增大而增大;随着扩压环槽增宽,开启力和泄漏率都显著增大;减小扩压环槽深度,能有效提高开启力;扩压环槽结构尺寸的变化基本不影响槽扩宽比、槽数和螺旋角对密封性能的影响规律。在一定的工况参数下,通过结构参数匹配,扩压式自泵送流体动静压型机械密封可以获得较优的密封性能。 相似文献
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通过对HOWDEN压缩机首次消缺检修,剖析了机封泄漏的原因。原先接触式机封使密封磨擦副因直接接触而处于严重的磨损状态。致使密封早期失效。再加上原始安装中存在的缺陷以及静环“O”形圈的变形。造成润滑油严重泄漏。新型机封使密封磨擦副处于非接触状态,端面之间不存在直接的固体磨擦磨损,可实现工艺气体的零泄漏,确保工艺装置安全稳定长周期运行,取得明显的经济效益。 相似文献
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对乙烯装置脱丁烷塔回流泵采用的机械密封结构做出了介绍。对机封的密封原理做了详细介绍。针对乙烯装置脱丁烷塔回流产品泵自运行以来机封频繁发生泄漏的现象,通过机封解体检查发现机封动环密封面附着有自聚物。经过分析,该物质为介质自聚在密封面累积生成,判断该泵机封动环材质不适应工况介质。在更换动环材质后,解决了机封频繁泄漏的问题。 相似文献
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经分析,发现高温介质泵的内、外侧密封都是由于冷却效果不好,造成内侧密封摩擦副表面润滑不良、外侧密封弹簧结焦,从而导致机械密封失效。改造方案的思路是改善机械密封的冷却、润滑环境,将原设计的冲洗方案PLAN02+急冷罐改为冷却效果更好的PLAN21+53A。此机械密封改造方案在实际运用中效果良好。 相似文献
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指出了原机械密封的缺陷 ,提出了新的设计要求。改造后的机械密封具有的特点是 :①采用了轴套式动环固定座设计结构 ;②采用了内外端面共用通簧结构 ;③密封环断面为矩形或方形 ;④机械密封比压适中 ,载荷系数K小于 1;⑤端面宽度合适 ,只有 12 .5mm ;⑥装配简单 ,劳动强度小。摩擦副动环材料为WC Co硬质合金 ,静环材料为填充聚四氟乙烯 ,寿命达160 0 0h以上。弹簧材料为 65Mn ,辅助密封圈用耐腐蚀性能良好的氟橡胶。计算了机械密封和辅助密封圈的受力情况 ,PcV值 ,密封准数G ,摩擦功耗 ,动环配合的过盈 ,动环及动环座材料的强度等等。用运行 2a多的实践证明改造后的机械密封结构设计合理 ,密封性能可靠 ,使用寿命长 相似文献
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一种新型釜用剖分式机械密封装置设计 总被引:3,自引:3,他引:0
以反应釜旋转轴密封为对象,运用机械密封相关理论分析密封机理及性能,并针对实际工业生产中的氯化反应釜用剖分式机械密封进行研究设计、材料选择、建模分析,证明了此种新型密封装置的合理性和先进性。 相似文献
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