2Cr13马氏体不锈钢集电环及其焊接工艺

国产起重冶金绕线转子电动机,用来导入转子绕组电流的重要部件集电环,要求具有耐磨性好,使用寿命长,机械性能高,电阻温升值低等特点,以适应恶劣环境的电机频繁起动和正反转断续运行的需要。长期以来,这种集电环均用铸硅黄铜(ZHSi80—3)或铸锡青铜(ZQSn6-6-3)制造,因此使用寿命短,不耐磨损,和电刷配合后,磨损下的大量粉尘易造成电机绕组短路,出现故障。经几年的努力,现研制出一种2Cr13马氏体不锈钢集电环。实验证明,2Cr13马氏体不锈钢集电环(以下简称2Cr13钢环),在解决了其制造的关键工艺即2Cr13不锈钢导电环(以下简     

2Cr13马氏体不锈钢的手工电弧焊

马氏体不锈钢可焊性较差,有强烈的淬硬倾向,焊后残余应力也较大,容易产生裂纹,因此对焊接工艺要求比较严格。 如图所示的我厂为哈尔滨锅炉厂配套生产的液压站上的油箱,就是用厚度为8mm,材质为2Cr13马氏体不锈钢板组成的焊接容器。     

2Cr13马氏体不锈钢的激光焊接组织及性能研究

利用OM、显微硬度仪和电子万能试验机对激光焊接2Cr13马氏体不锈钢的接头显微组织、硬度和抗拉强度进行了研究。结果表明:焊缝中心区组织为等轴晶、近中心区为柱状晶,熔合区为枝状晶和少量的胞状晶,热影响区(H.A.Z)主要由针状马氏体组织组成;焊缝中心区最高硬度约为Hv330,H.A.Z的平均硬度约为Hv265,基材平均硬度约为Hv270,从H.A.Z到基材硬度明显下降;焊接接头的抗拉强度平均值为491 MPa,宏观断口为脆性断裂特征。     

TIG焊接1Cr13马氏体不锈钢大型箱体变形的控制

近几年来,随着公司业务的快速发展,承接了许多大型马氏体不锈钢焊接箱体。这些不锈钢箱体体积较大,但是箱体所用钢板厚度很薄。由于马氏体不锈钢的导热性不好,焊接性较差,加上钢板很薄,对焊接工艺提出了较高的要求,因此如何控制焊接变形成为了关键问题。     

马氏体不锈钢的熔化极惰性气体保护焊焊接

针对水轮机转轮叶片和上冠、下环之间的焊接,介绍了马氏体不锈钢的焊接工艺。     

2Cr13材料锡钎焊工艺的研究

近年来,我厂为提高产品质量,降低成本,提高劳动生产率,将LX—460胶乳分离机钵体部件材料改为2Cr13材料。这就引出了如何解决导向筋在钵体中的固定问题。因为2Cr13为马氏体不锈钢,若采用原工艺的电焊焊接固定导向筋,焊接空冷后焊接区易产生微观裂纹,不可避免地影响产品质量,威胁分离机的安全运行,所以决定采用锡焊技术来解决此固定问题。但是在理论上锡焊是不能焊接含大量铬和铝等合金的材料,国内也找不到有关这方面焊剂、焊料的     

3Cr13马氏体不锈钢小深孔加工技术研究

分析了3Cr13马氏体不锈钢小深孔加工中存在钻削系统刚性差、刀具磨损快、易粘刀、排屑不畅、冷却润滑不良等难题,结合?200数控落地镗床的加工特性,合理选用加工刀具、切削用量及切削液,解决了马氏体不锈钢小深孔的加工难题.     

ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的焊接工艺研究

针对ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的成分特点与焊接性,结合公司生产条件,提出了1．7mm ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢板料的手工TIG焊与焊后热处理工艺,并对焊接参数进行优化,最终得到了抗拉强度符合要求的焊缝。     

对2Cr13不锈钢车削工艺的改进

由于2Cr13钢在大气、水蒸气中具有良好的耐蚀性,在淡水、海水温度不超过30℃的盐水溶液、硝酸、食品介质及浓度不高的有机酸中也具有足够的耐蚀性,一般被广泛用于制作抗弱腐蚀性介质、并能承受冲击负荷的零件,如阀杆等。 2Cr13属于马氏作不锈钢,它的强度高、塑性好,硬度高、导热性差,加工过程中变形亦大。而且切削时加工硬化严重,切削抗力大,切削温度     

等离子体源渗氮2Cr13马氏体不锈钢的耐磨与耐腐蚀性能

对2Cr13马氏体不锈钢进行450℃×6h的等离子体源渗氮处理,对比研究了渗氮前后该钢表层的显微组织、物相组成以及耐磨和耐腐蚀性能。结果表明:渗氮后不锈钢表层形成了厚约18μm,由αN、ε-Fe3N和γ′-Fe4N组成的化合物层,以及组织明显细化的氮扩散层,氮原子渗透深度达20μm;渗氮后不锈钢的表面硬度高达1 350HV,摩擦因数低于未渗氮处理的,磨损机制由未渗氮处理的黏着磨损转变为氧化磨损,耐磨性能明显高于未渗氮处理的;在质量分数3.5%NaCl溶液中,未渗氮不锈钢的阳极极化曲线仅呈现活化溶解特征,渗氮后则呈现活化溶解、自钝化和点蚀击穿特征,且自腐蚀电位提高至-104mV,耐腐蚀性能显著提高。     

热处理对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响

OCr13Ni4Mo钢经一次回火处理塑性无明显变化,屈强比偏高.二次回火能降低钢的屈强比.     

超级马氏体不锈钢焊接的研究进展

超级马氏体不锈钢(SMSS)由于具有很高的强度和硬度,良好的韧性和耐腐蚀性等特点,且成本低,得到了广泛的应用.介绍了近年来国内外SMSS焊接的研究进展,并阐述了合金元素(如Cr、Ni、Mo、N、Nb等)对SMSS焊接接头力学性能和显微组织的影响.对焊接接头中出现的硫化应力腐蚀、晶间应力腐蚀、氢脆等缺陷现象进行了分析;讨论了微观组织和热处理工艺对SMSS焊接接头性能的影响.最后对SMSS焊接的研究方向进行了展望.     

时效温度对马氏体不锈钢激光焊接接头组织和性能的影响

对Fe-Cr-Ni-Mo-Ti型(0Cr13Ni7MoTi)马氏体时效不锈钢激光焊接接头进行不同温度时效处理,时效温度选择在420～580℃范围内。激光焊接接头显微组织呈现出焊缝区、热影响区(Heat affected zone,HAZ)和基体三个不同区域。结果显示,在500℃以下时效处理,焊缝区、热影响区和基体主要由马氏体板条组成,在540℃及以上温度进行时效处理,三个区域均有逆转变奥氏体形成,使各区域硬度下降;焊接接头经过时效处理后各个区域的硬度变化规律不一致,时效后硬度低点出现于热影响区或基体;拉伸测试显示,不同时效态的断裂位置均与硬度低点区域一致,屈服强度在460℃时效时取得最大值,此温度时效处理的焊接接头具有最佳的拉伸性能;拉伸断口断裂机制发生由未时效的准解理断裂到时效态的韧性断裂转变。     

超低碳马氏体不锈钢焊条的研制与应用

系统研究了氟化物、大理石和硅酸盐对超低碳马氏体不锈钢焊条的焊接工艺性能和抗气孔性能的影响。试验结果表明：当药皮中氟化物、大理石和硅酸盐含量适宜时,焊缝金属扩散氢含量低,无气孔产生,焊条的焊接工艺性能良好,焊缝金属有良好的耐气蚀、耐磨粒磨损性能和抗裂纹性能。     

1Cr13不锈钢的手工电弧焊接

随着国民经济的飞速发展,新的钢材品种不断被开拓利用,以满足工农业生产的需要。由于1Cr13不锈钢在30℃以下和常温时在弱腐蚀性介质中有良好的抗腐蚀性能,在大气、蒸汽和淡水中具有耐腐蚀性能,因此在轻工机械和造纸设备中得到广泛的应用。     

汽轮机低压转子2Cr13不锈钢叶片断裂分析

通过断口宏观形态分析、扫描电镜(SEM)微观观察、能谱(EDS)分析和显微组织分析以及常规力学性能测试,对电站汽轮机低压转子2Cr13不锈钢叶片断裂失效模式和失效原因进行了全面的分析,并对开裂机制进行了深入探讨.结果表明:该汽轮机低压转子2Cr13不锈钢叶片的失效模式为腐蚀疲劳破坏,叶片材质较差的内部因素和腐蚀疲劳的工况条件共同作用造成了叶片的断裂失效.     

超级13Cr与高强15Cr马氏体不锈钢在酸化液中的耐蚀性能对比

通过在高温(120℃)、高压(10MPa)和鲜酸(10%HCl+1.5%HF+3%HAc+5.1%TG201缓蚀剂)条件下的腐蚀试验,对超级13Cr和高强15Cr马氏体不锈钢在此苛刻工况条件下的耐蚀性及其与酸化缓蚀剂的匹配性进行对比试验。结果表明:超级13Cr和高强15Cr马氏体不锈钢在此条件下的均匀腐蚀速率分别为14.551 6,13.495 4mm·a-1,远低于相关标准要求;酸化缓蚀剂与两种试验钢的匹配性均较好,但并不能防止点蚀的发生,与高强15Cr钢相比,超级13Cr钢的点蚀速率较高,点蚀密度大;高强15Cr钢在鲜酸中的耐蚀性要优于超级13Cr钢的。     

Cr18Mo2铁素体不锈钢焊接HAZ金相组织研究

本文采用金相、Ｘ－射线衍射、扫描电镜（ＳＥＭ）和电子探针（ＥＰＭＡ）等试验方法，对Ｃｒ１８Ｍｏ２高纯铁素体不锈钢焊接接头区域的显微组织和焊接热影响区（ＨＡＺ）脆化特征进行了试验研究，并对焊后经厉再加热处理后的ＨＡＺ晶粒组化倾向，析出物及断口形态进行了分析。试验结果表明，晶粒粗化，析出物以及晶界氧化是导致铁素体不锈钢焊接ＨＡＺ脆化的主要原因，ＨＡＺ中的析出物对脆性裂纹的产生和扩展有促进作用。     

0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢压力管道焊接

通过对中60x3．Smm规格0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢管材焊接性能分析,制定了正确的焊接工艺,保证了管道的现场焊接质量。