共查询到20条相似文献,搜索用时 765 毫秒
1.
《钢铁钒钛》2017,(5)
以攀枝花硫钴精矿为原料,聚乙烯醇为黏结剂,采用单因素试验研究了水分含量、成型压力、硫钴精矿粒度、黏结剂用量等因素对硫钴精矿含碳球团抗压强度和落下强度的影响。结果表明:球团强度随着水分含量的增加先小幅波动后快速提高,随着黏结剂用量的增加呈先提高后降低的趋势,随着压强(成型压力建议前后一致)的增大和粒度的细化呈"N"字形变化。得出优化的硫钴精矿含碳球团制备工艺参数为:矿煤质量比5∶1,水分含量12%,成型压力6 MPa,黏结剂用量0.6%,硫钴精矿粒度-200目(74μm)占75%。此条件下制备的硫钴精矿含碳球团生球团的抗压强度为192.6 N/球,落下强度为28.4次/球;干球团的抗压强度为348.2 N/球,落下强度为57.2次/球。 相似文献
2.
《烧结球团》2014,(3)
基于转底炉直接还原工艺,比较了转炉细灰与膨润土、有机粘结剂对含碳球团生球落下强度的影响。发现配加20%转炉细灰与配加6%膨润土造球效果相近,可用其替代膨润土。在含碳球团中配加转炉细灰,通过单因素试验研究了转炉细灰配加量、水分、成型压力、配碳量对生球落下强度的影响,并采用正交试验对影响的程度进行了分析。结果表明:随着成型压力、水分和转炉细灰配加量的增大,生球落下强度先升高后降低;随着配碳量增加,生球落下强度逐渐降低;最佳工艺参数组合为水分15%、压力15MPa、C/O为0.8、转炉细灰配入量为25%。可行性分析认为,在含碳球团中配加转炉细灰是高效利用转炉细灰的可行途径。 相似文献
3.
采用正交试验和单因素试验研究粘结剂、粘结剂用量、成型压力、水分加入量等因素对钒钛磁铁矿球团生球性能的影响,得到优化的各因素工艺参数,确定最佳的造球方案。结果表明:有机粘结剂J对生球强度影响最大,有机粘结剂H次之,无机粘结剂P最小;在铁精矿球团中添加有机粘结剂J时,在粘结剂用量2.5%~3.0%、成型压力15~17.5 MPa、造球水分4%~5%的条件下,可以得到质量较好的生球。 相似文献
4.
降低膨润土用量是提高球团品位、实现节能减排的有效途径之一。基于新型高效复合粘结剂,通过生球制备、线性拟合分析、生球力学特征分析等手段研究了复合粘结剂对生球质量的影响规律及与重要指标的构效关系,阐明了复合粘结剂提高生球质量的作用机理。结果表明:配比(质量分数)为1.2%膨润土+0.028%有机粘结剂的复合粘结剂球团,落下强度(0.5 m高度落下次数)达到6.2、平均抗压强度达到14.5 N、爆裂温度达到542 ℃,与2.0%膨润土球团相比,生球质量相近,但膨润土消耗减少40%;基于构效关系分析,有机粘结剂对生球落下强度、爆裂温度作用显著,膨润土对干球强度影响更大;有机粘结剂通过增强颗粒的亲水性、毛细力和黏性力强化了生球落下强度,干燥时在表层形成少量孔隙,有利于球团内水分的排出,提高了生球爆裂温度,干燥后以固态连接桥的形式强化干球强度,但是孔隙的位点和尺寸可能会降低干球强度,因此,对干球强度起决定性作用的是膨润土,有机粘结剂对干球强度的影响呈现多面性。 相似文献
5.
在检测分析各种原料物化特性的基础之上,研究了配加不同种类、配比的粘结剂对尘泥含碳球团生球以及干球强度的影响。结果表明,当消石灰配入量为2.0%时,生球的抗压强度和落下强度分别能达到16.40 N/个和6.2次/0.5 m,干球的抗压强度和落下强度分别能达到59.34 N/个和2.1次/0.5 m。参照某转底炉现场生产使用的原料配比,用成球性较好的转炉泥替代成球性较差的机头灰,同时用2.0%消石灰代替2.0%膨润土作粘结剂时,生球、干球的抗压强度和落下强度均得到提高。 相似文献
6.
用高炉瓦斯灰和转炉污泥进行制备金属化球团的成型试验,研究了粘结剂种类及其添加量、配水量、成型压力等对尘泥成型效果的影响.结果表明,粘结剂种类对成型效果的影响很明显,甲基纤维素的成型效果明显优于膨润土.在甲基纤维素用量0.3%、成型压力75kN、配水量10%的优化参数下,采用压团法所制备的金属化球团干球落下强度能满足转底炉生产要求. 相似文献
7.
8.
9.
针对磷矿粉矿无法直接入炉冶炼黄磷的问题,本文采用磷矿粉冷固结成型方法来制备磷矿粉球团,研究黏结剂用量、水分添加量、成型压力和烧结温度对磷矿粉球团落下强度和抗压强度的影响。研究结果表明:球团的抗压强度和落下强度随黏结剂用量的增加而升高,随成型压力的增加呈现先升高后降低,随水分质量分数的增加呈现先升高后降低,抗压强度随着烧结温度的升高而升高;在黏结剂用量为0.4%、水分质量分数为8%、成型压力为11 MPa条件下制备的磷矿粉生球团的抗压强度可达148.46 N/P,落下强度达46次/(0.5 m);在1 200℃下烧结2 h后,磷矿球团的抗压强度可达966 N/P,且经跌落破碎后无粉化现象。本文旨在弥补富磷矿块矿资源的不足,并为进一步促进磷矿粉矿在黄磷生产中的应用提供参考。 相似文献
10.
11.
12.
为解决钒渣钠化球团焙烧-热水浸出提钒工艺中球团原料性能较差的生产问题,进行了钒渣精粉造球与烘干技术研究。实验室与工业试验结果表明:采用粘结剂A制备的粘结溶液作为压球添加剂,控制钠化反应时间3~4 h,反应温度为85~95℃,钒渣精粉粒度-120目(124μm)占比≥80%,湿搅拌时间10~15 min,下料量1.5~2.0 t/h,湿球含水率为6%~8%,采用阶梯烘干制度(100~150℃为20 min,250~300℃为20 min),干球团含水率为0.50%以下,干球团强度为45~60 N/个,达到了球团钠化焙烧工艺要求。 相似文献
13.
14.
以攀枝花钒钛磁铁矿尾矿为原料,聚乙烯醇为黏结剂,研究了粒度组成、水分含量、压力、聚乙烯醇含量、配碳量等因素对尾矿含碳球团强度的影响。研究表明:球团强度随粒度细化和水分含量提高呈先升后降,随PVA含量的增加而逐步提高;随压力升高,抗压强度呈"N"字型变化,落下强度先升后降;随配碳量的提高,抗压强度先升后降,落下强度逐渐降低。获得了制备钒钛磁铁矿尾矿含碳球团的优化工艺参数为:-75μm占40%,水分含量8%,压力8 MPa,PVA含量0.6%,配碳量15%。在此条件下制得球团的抗压强度185.4 N,落下强度42.5次,完全满足工业生产中对球团强度的要求。 相似文献
15.
16.
17.
18.
为鞍钢即将投产的200万t球团厂选择合适的粘结剂,作者对品种选择及最佳配比进行了试验研究。从而得到这样结论:①在鞍山的原料条件下,东北地区的几种膨润土作为粘结剂时,以刘房子膨润土为最佳。其配比为0.8%时,生球落下强度达5.5次/个球,抗压强度达14N/个球,干球抗压强度为41.2N/个球,成品球团的抗压强度达到2625.3N/个球。配比增至1.0%和1.3%时效果更好。②凌源膨润土和黑山人工纳化膨润土的使用效果也较好。二进行配比在1.0%时,生球、干球、成品球的强度指标和生球爆裂强度均能满足带式球团工艺要求;③用自产精矿代替大浮精矿配加刘房子膨润土所造生球各项指标若要满足工艺要求,粘结剂的配比只能在1.0~1.3%. 相似文献
19.
20.
为鞍钢即将投产的200万t 球团厂选择合适的粘结剂,作者对品种选择及最佳配比进行了试验研究,从而得出这样结论:①在鞍山的原料条件下,东北地区的几种膨润土作为粘结剂时,以刘房子膨润土为最佳.其配比为0.8%时,生球落下强度达5.5次/个球,抗压强度达14N/个球,千球抗压强度为41.2N/个球,成品球团的抗压强度达到2625.3N/个球。配比增至1.0%和1.3%时效果更好;②凌源膨润土和黑山人工钠化膨润土的使用效果也较好。二者配比在1.0%时,生球、干球、成品球的强度指标和生球爆裂强度均能满足带式球团工艺要求;③用自产精矿代替大浮精矿配加刘房子膨润土所造生球各项指标若要满足工艺要求,粘结剂的配比只能在1.0~1.3%。 相似文献