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可倾瓦轴承油膜涡动和振荡现象的诊断与处理 总被引:1,自引:0,他引:1
对1台1 000MW汽轮机组在调试运行期间可倾瓦轴承上发生的非稳态振动进行分析,从振动特征上判明了可倾瓦轴承上出现的油膜涡动和振荡是振动增大的主要原因,通过增加顶轴油管长度和转弯半径等措施消除了振动。 相似文献
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机组油膜振荡故障的诊断和处理 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对广州发电厂1号机组3号轴承突发剧烈振动的现象和测试结果的分析,对振动故障进行诊断并提出解决办法,对3号轴承轴瓦进行处理后,机组恢复正常运行状态。 相似文献
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油膜涡动的诊断与处理洛阳热电厂林延召1机组概况1.1设备简况某地热电厂2号机组,为南京汽轮机制造厂生产的N6-35-2型中温中压、单缸冲动式汽轮机,配TQC5466/2型闭式风冷发电机和ZLC50-3000型励磁机。其轴系结构如图1.1所示。图1.1... 相似文献
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浅析蒸汽轮机蒸汽(间隙)激振、油膜涡动及油膜振荡 总被引:2,自引:0,他引:2
定性地阐述蒸汽(间隙)激振、油膜涡动及油膜振荡的机理,认为由流体产生的切向力是引起机组自激失稳的主要原因,并提出解决措施。 相似文献
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基于HHT的旋转机械油膜涡动和油膜振荡故障特征分析 总被引:3,自引:0,他引:3
将一种新的非平稳信号处理方法,即Hilbert-Huang (HHT)变换方法用于油膜涡动和油膜振荡的检测和时频分析。该方法先用经验模态分解(empirical mode decompo- sition,EMD)提取信号的固有模态函数(intrinsic mode function,IMF)分量,再对IMF作Hilbert变换求瞬时频率和幅值。该方法在早期油膜涡动中能够更加清晰地发现涡动二分频的存在,放大了涡动的故障特征,为早期故障诊断提供了方便。HHT时频分析能够定量刻画转子系统油膜涡动故障的快速发展过程,能够准确检测出油膜涡动故障产生的时间、频率和幅值信息,为故障诊断提供了时间方面的准确信息。试验数据分析验证了该方法的有效性。 相似文献
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介绍催化裂化烟机发电机组油膜振荡故障的发现、诊断分析与处理过程,着重阐述油膜振荡的振动特征,通过分析故障原因,并提出整改措施. 相似文献
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国产200MW机组发电机轴承油膜振荡 总被引:1,自引:0,他引:1
国内首次发电机轴承油膜振荡,是在1972年朝阳发电厂1号机(国产第一台200Mw汽轮发电机组)第一次整套启动时发生的,此后在全国其它地方,也多次发生。其现象和特点基本相同,现就朝阳1号机情况剖析如下。 相似文献
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针对一台老式75MW机组产生油膜振荡问题,描述了产生振动的现象和特点,通过试验对产生的油膜振荡进行了分析和诊断,对产生油膜振荡的原因进行了阐述,并采取减小轴瓦顶隙等有效措施进行处理,消除了汽轮机油膜振荡。 相似文献
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某台抽汽式机组在带负荷的过程中突然出现了比较罕见的油膜振荡,并且尚未确定哪些因素激发了本次油膜振荡.为了避免机组在运行过程中再出现油膜振荡,对引起该枫组发生油膜振荡的机理进行了研究.结果表明,一方面,轴承检修过程存在容易引起轴承自激振动故障的缺陷;另一方面,由于转子热态中心与冷态中心之间的区别,在机组投运抽汽的过程中,蒸汽干扰力与轴承本身的缺陷相互耦合导致油膜振荡故障.通过对该轴承的顶隙进行处理,该轴承的振动大幅降低,投抽汽时再也没有出现过油膜自激振动.验证了抽汽产生的蒸汽干扰力和轴承本身稳定性不好是导致该机组出现油膜振荡的两个主要因素,为抽汽式机组的设计、安装和运行提供重要参考. 相似文献
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探讨了油膜失稳问题的机理及消除措施,然后结合某390 MW燃气-蒸汽联合循环机组的油膜失稳实例进行分析,并给出处理该机组故障的措施。 相似文献
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某电厂3号机组在停机过程出现1号轴承轴振大及2号轴瓦温度突然上升的异常现象,经检查分析,认为轴封供汽温度下降使接近汽封段的转子发生临时热变形与轴封发生碰磨且在打闸停机惰走过临界后加剧是造成1号轴承轴振大的原因;2号轴承标高在运行中受温度影响产生上抬,且其轴承油膜失稳导致轴承与轴颈发生干磨是造成2号轴瓦温度突然上升的主要... 相似文献
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为了研究可倾瓦径向轴承在载荷扰动下的瞬态行为,对瞬态油膜压力和温度分布采用TFSI(Temperature-Fluid-Structure Iteration)瞬态计算方法,建立三维油膜和轴颈及瓦块三维有限元模型。应用热流固耦合迭代求解方法,模拟汽轮发电机可倾瓦径向轴承在阶跃载荷冲击工况下热瞬态非线性响应过程。给出瞬态过程中油膜温度分布,最高温度、最小膜厚等参数的变化规律。认为瞬态过程中,油膜温度和膜厚变化量较大,油膜温度和膜厚响应有一定的超调量,瞬态过程中有可能因油膜温升过高或膜厚太小而导致失效。 相似文献