回归试验设计(上)——一次回归正交设计

<正> (一)多元线性回归方程回归系数计算和统计检验回归系数计算。设选矿指标y与P个操作因素x_1、x_2……x_P有线性关系,即y=β_0+β_1x_1+β_2x_2+……+β_Px_P(1) 由于试验中存在随机因素的影响,试验数据不会与(1)式完全相同,常用最小二乘法估计(1)式中的系数β_0、β_1、β_2……β_P。设它们的估计量分别为b_0、b_1、b_2……b_P,把这些估计量代入(1)式中得y=b_0+b_1x_1+b_2x_2+……+b_Px_P(2)     

伪倾斜计算尺

在矿井地质、测量和生产技术工作中,经常要计算真倾角,伪倾角及其水平夹角(方位角)和它们所构成的各种距离分量,其基本公式是:M=1(Sinα·cosβ·Sinθ±cosα·sinβ) (1)     

用边长直接计算座标

现时普遍使用的座标计算公式为:式中⊿x=s_icos α_(i-i 1),⊿y=s_isin α_(i-i 1)。计算时需要求得方位角,并查取方位角的cos、sin函数值才能解算。本文介绍直接使用边长计算座标的方法,省去了方位角计算,并无须使用函数     

后方交会解算新法

后方交会的解算方法很多,本文推荐一种较为简便的方法。该法除具有计算公式简单,并能用两组公式独立对算外,还能在袖珍计算器上进行程序计算。一、公式推证如图1,在△ABP和△BCP中S_(BP)=sinδ_1/sinαS_(AB)=sinx/sin(α+β)S_(AC) (1) 而x=δ_1+(B-β) (2) 将(2)式代入(1)式,并设 D_1=S_(AB)/sinαφ_1=B_βΥ=α+β (3) 则     

萃取法测定六氟乙酰丙酮与Tm~(3+)的配合常数及水解常数

本文采用萃取法测定了螯合萃取剂六氟乙酰丙酮(HHFAa)在1mol/LNaClO_4介质及甲苯中的分配常数logK_d=-1.80。并采用图解法求得HHFAa与Tm~(3+)萃取反应的累积配合常数:logβ_(110)=2.19、logβ_(120)=3.74、logβ_(130)=4.99。且得到加合物Tm(HFAa)_3(HHFAa)的配合常数logK_(add)=2.20。Tm~(3+)水解形成水合物Tm(OH)~(2+)、Tm(OH)_2~+、Tm(OH)_3和Tm(OH)_4~-的累积常数分别为logβ_(101)=8.23、logβ_(102)=13.97、logβ_(103)=18.05和logβ_(104)=21.73。其混合配合物Tm(HFAa)_2(OH)和Tm(HFAa)(OH)_2的累积常数logβ_(121)=7.68和logβ_(112)=11.93。     

CASIO fx-4000P井下一般导线计算程序

笔者用CASIOfx—4000P程序计算器编写了一段程序,用于井下一般导线计算。它能根据井下导线不同情况进行选择,并能连续计算,操作简单,运算快捷,效果很好。1　数学模型a　三角高程计算(见图1)S=L·cosδ(1)ΔZ=L·sinδ(2)ΔhMN=ΔZ i-v(3)HN=HM ΔhMN(4)b　平面坐标计算αMN=αΡΜ β±180°(5)ΔXMN=S·cosαMN(6)ΔYMN=S·sinαMN(7)XN=XM ΔXMN(8)YN=YM ΔYMN(9)2　程序单及说明图1　　说明:为区别方位角显示与其它数值显示,特在程序第190步～197步设置6位小数显示方位角之度值(其它数值显示均取3位小数),接着以手动…     

AC类协萃体系(HDEHP-TOA)萃取硫酸铀酰机理研究

本文用分配比测定平衡常数法、等摩尔系列法测萃合物组成,用凝固点降低法测有机相TOA的表观分子量,并以萃合物的红外光谱加以佐证。实验表明在C~0_H_2SO=1.97M时,TOA萃取U(VI)生成的萃台物为(R_3NH)_4UO_2(SO_4)_3,logβ_10=4.83;在pH=2.3、[SO_4~(2-)]=0.5M时,则生成(R_3NH)_2UO_2(SO_4)_2萃合物,萃取平衡常数logβ＇_10=10.0。胺铀比从4:1转变为2:1,这就解释了为什么pH>2时D_U又回升的现象。     

改善胶带输送机滚筒驱动性能的初探

根据胶带输送机的驱动原理可知,驱动装置能够产生的牵引力W_0为W_0=S_l(e~(μα)-1) (1)式中 S_l——驱动滚筒分离点的胶带张力,kg;μ——般带与驱动滚筒间的摩擦系数;α——胶带在驱动滚筒上的围包角,rad。可见,欲增大W_0,无论增大μ、α和S_l的任一参数均可。在驱动滚筒表面覆盖摩擦系数较大的衬垫即可增大弘值,但所增加的μ值     

用施米德特锤迅速可靠地估测岩石强度

从事岩层控制的采矿工程师们对采用非破坏性试验法估测岩石强度很感兴趣。非破坏法预测岩石强度普遍采用回弹硬度试验法,在这种试验方法中,岩石的抗压强度仅仅与岩石的表面硬度有关,所以该法的准确性不很高。为了提高施米德特回弹法的准确性,建议将回弹指数与岩石的脉冲速度或比重结合使用,回弹指数与岩石比重结合测定岩石强度的准确性也可用回归分析进行评价。1 前言 采用非破坏性试验方法预测岩石单向抗压强度σ_c时,岩石的物理性质P与强度之间的关系σ_c=f(P)通常不是单纯对应关系,这是因为P还与其它因素有关(如岩石的化学成份和矿物成份,岩石结构的各向异性,孔隙率,比重,湿度等)。这些因素可由α1表示,其关系式如下: σ_c=f_1(α_1,α_2……α_n)(1) 而P的值可由下式给出 P=f_2(α_1,α_2……α_n;β_1,β_2,β_3……β_n)(2) 式中β_1表示与岩石强度有关的外在因素的变量,如不规则裂     

液压支架掩护梁和四连杆的抗扭计算

<正> 本文所提及的是支撑掩护式或掩护式液压支架,这类支架通过顶梁来承受巷道围岩压力,当外力的合力点作用在顶梁一侧时,掩护梁和四连杆处于受扭状态,由于四连杆轨迹是双扭线及顶梁与掩护梁铰接点孔隙的原因,当顶梁承载让压时,掩护梁两端可视为自由端,所以,掩护梁和四连杆的受扭可认为属纯扭状态。 T_1—作用在顶梁上的扭矩。T_1=RL_1=Q_1L_2=Q_2L_2,R指工作阻力,Q_1及Q_2指顶梁与掩护梁铰接点反力,R、Q_1、Q_2由平衡方程求出; T_2—作用在掩护梁上的扭矩。 T_2=T_1cosβ。 T_3—作用在前连杆上的扭矩; T_4—作用在后连杆上的扭矩; T_(cp)—作用在四连杆上总扭矩; T_(cp)=T_2cosω_(cp)=T_2cos((ω+ω_2)/2) ω_1—前连杆与掩护梁夹角; ω_2—后连杆与掩护梁夹角; ω_(cp)—四连杆总扭矩中心线与掩护梁夹角;     

论导线闭合差计算测角中误差公式

本文论述了多边形闭合导线的角闭合差:ω=△_1+△_2+…+△_n=[△],虽是一期望为零的随机量,但将随着角数n的增加而统计性的增大,其增大的趋势指标建议用闭合差绝对值的平均值表示,即 |ω|_平=E(|ω|)≈4/5 σ_ω=4/5σ_βn~(1/2)以上论述,经应用随机模拟实验方法(蒙特卡罗法)得到验证。其次实验还证实了σ_ω=±([ωω/n]/N)~(1/2)和σ_ω=σ_β·n~(1/2)两式的一致性,从而证明了误差传播定律的正确性。     

协同萃取规律的研究(Ⅴ)——BC类协萃体系(TOPO+TOA)萃取硫酸铀酰机理

本文概述了三辛胺(TOA)和三辛基氧化膦(TOPO)的正已烷体系,在低酸条件下协萃硫酸铀酰的条件及机理。重点探讨了三辛胺在水相pH=2.3及(NH_4)_2SO_4浓度为0.5M时形成的萃合物与一般酸度条件下的萃合物不同,并用斜率法,等克分子系列法证明其组成为(R_3NH)_2UO_2(SO_4)_2,协萃后萃合物组成为(R_3NH)_2UO_2(SO-4)_2·TOPO,揭示了在低酸区“TOA+TOPO”体系产生BC类协萃的原因,求得协萃反应平衡常数1gβ_(12)=12.46,得到该反应△H=-16.2k cal·mol~(-1),△G°=-17.0k cal·mol~(-1);△S°=2.68cal·K~(-1)·mol~(-1),并以红外、紫外光谱加以证实。     

高冰镍(Ni_3S_2)热压浸出数学模型

本文首次提出了一个用于副反应或中间产物对总反应速率有影响的数学模型:(da)/(dt)=k_1(1—α)~(2/3)e~(-k)_2~α(A—1)式中:α——物料在时间 t 被提取或转换率,k_1——修正后的速率常数参数,k_2——反映了副反应或中间产物对总反应速率影响程度的常数参数。本实验表明,酸性硫酸铜体系中高冰镍(Ni_3S_2)的热压浸出速率过程,当体系初始铜镍摩尔比大于4.3时,服从于上述数学模型(A—1),且:k_1=3.30×10~(11)(-14.0+(1)/(d_0))e~(14100)/(T)(A—2)k_2=1.95×10~8(4.63×10~(-5)+d_0~3)(-1.675×10~(-3)+(1)/(T))(A—3)文中通过数学模型(A—1)、(A—2)、(A—3)的计算,提出了强化金属化高冰镍选择性浸出流程中热压浸出单元的途径。     

最短联络巷的长度及位置的解算

两条直线斜巷之间开掘联络巷以最短的较好。测量人员需要准确地计算和算定联络巷的长度、位置、方向和斜角。本文试用求算极值的方法解算。一、解算方法如图1所示,l_1和l_2分别为空间的两条直线斜巷,设l_3为这两巷之间的联络巷,l_3与l_1、l_2交点为点3(x_3,y_3,z_3)和点4(x_4,y_4,z_4)。斜巷l_1用已知点1(x_1,y_1,z_1)、方向α_(13)、倾角δ_(13)表示;斜巷l_2用已知点2(x_2,y_2,z_2)、方向α_(24)、倾角δ_(24)表示。两个已知点1、2之间的     

声波探测技术在炮孔测距中的应用

<正> 目前地下采矿和地质工程中,有不少情况要求测定地孔间距。在深孔法掘进盲天井中需要测定各孔孔底间距,要求测距相对误差小于15～20％,以检查凿岩的各种防偏措施效果和调整各炮孔的起爆顺序。1977年曾用感光测斜仪进行了测定,其误差计算见图1。图1中S_1为两孔测算的距离,S_2为它们实际孔底间距(300毫米),测定误差ΔS_i为:ΔS_1=S_1-S_2=h·(tgβ_1-tgβ_2)(1)取施工中极限情况:tgβ_2=0.03,取测斜仪最小误差为30′,代入(1)式,求出     

拉紧方式对胶带输送机起动的影响

胶带输送机是通过主动滚筒与胶带间的摩擦力来传递能量的.为了防止两者间发生打滑现象,必须用拉紧装置使胶带产生一定的初张力.常用的拉紧装置可分为刚性的(如螺杆式)、弹性的(如蜗轮绳筒式)和恒力的(如重砣式)三种.本文着重研究它们对输送机起动时的影响,以及在设计中选用拉紧方式应注意的事项.一、拉紧力G_0及胶带伸长量△L的计算一般有近似水平运输(即运输角度β小于直线段的平衡角β_ρ时)和向上运输(即运输角度β大于直线段的平衡角β_ρ时)两种情况.在略去各曲线段的阻力后,输送机重段W_z和空直线段的阻力W_k分别按下式计算:W_z=[(q+q_d+q’_T)μcosβ+(q+q_d)sinβ]L     

提高井下低压供电系统功率因数

提高供电系统功率因数,是节约电能的有效措施之一。矿井井下低压供电系统,大部分负载为小容量异步感应电动机,其功率因数都很低。由于井下环境条件的特殊和安全要求,提高井下低压供电系统功率因数,尚是一个急待解决的问题。本文就提高功率因数,节约电能损失,进行探讨性计算。 提高功率因数可以减少变压器和供电线路的电能和电压损失,其减少量: 额定负载铜损 W=rI~2 (1) 未提高功率因数前铜损 W_1=rI_1~2 (2) 提高功率因数后铜损 W_2=rI_2~2 (3) 额定负载时视在功率 S=3~(1/2)VI (4) 未提高功率因数前视在功率 S_1=3~(1/2)VI_1 (5) 提高功率因数后视在功率 S_2=3~(1/2)VI_2 (6) (2)÷(1) W_1/W_2=(I_1/I)~2 (7) (5)÷(4) I_1/I=S_1/S (8) 将(8)式代入(7)式 W_1=W(S_1/S)~2 (9)     

HPMBP—P507—TBP三元协萃Gd^3＋

本文研究1-苯基3-甲基4-苯甲酰吡唑啉酮-5HPMBP)、2-乙基己基膦酸2-乙基己基酯(P507)与磷酸三丁酯(TBP)的甲苯溶液,从高氯酸底液中萃取钆机理。实验发现Gd~(3 )有三元协萃效应。该体系属于螯合中性络合AAB类协萃体系。其一元、二元和三元萃取平衡常数分别为lgβ_1=-4.24(HPMBP),lgβ_1=-2.88(生成Gd(PMBP)_3(HBMBP));lgβ_(12)=-1.04(HPMBP-P507);lgβ_(13)=-0.316(HPMBP-TBP);lgβ_(13)=1.87(生成Gd(PMBP)_3·2TBP);lgβ_(123)=1.04(HPMBP-P507-TBP)。     

关于地表移动和变形分布规律的探讨

根据对实测地表移动变形规律的分析研究,发现煤层地下开采引起的地表移动变形在走向方向并不呈正态分布,而且在开切方向与停采方向的分布规律也不相同。本文就是运用函数y=e~(-(a~x b~x)),(a>1,01)形态,按照概率积分法的基本原理,研究地表移动和变形的分布规律。一、西数y=e~(-(a~x b~x)),(a>1)(01,0相似文献   

多种精矿产品理论回收率矩阵简算探讨

<正> 多种精矿产品理论回收率计算,按传统的计算方法比较复杂,为此,我们在实际生产和计算中探索用矩阵式简化运算,使计算快速准确。(一)产率及回收率的矩阵解法用矩阵简化产率的计算,首先命α_i为原料中i组分的含量(%);β_(ij)为i组分在j产品中的含量(%),Y为原料重量,X为产品重量,γ_j为产品产率,γ_i=X_j/Y。各产品中的i组分(i=1、2、3…)之和=原料中i组分量。即β_(1Ⅰ)X_Ⅰ+β_(1Ⅱ)XⅡ+…Q_1X_N=α_1Y β_(2Ⅰ)X_Ⅰ+β_(2Ⅱ)XⅡ+…Q_2X_N=α_2Y ……………………β_(NⅠ)X_Ⅰ+β_(NⅡ)XⅡ+…Q_NX_N=α_NY因为γ_j=X_j/Y,所以(1)式化为