筒式磨机飞轮为矩的理论分析与计算

通过理论分析导出了筒式磨机研磨体和物科飞轮力矩的计算公式，为研究磨机拖动奠定了有利基础。弓形函数表的给出使飞轮力矩的计算十分方便。通过实例计算证明，该公式是可用的并且相当准确。     

单缸四冲程内燃机的力分析

采用复数法，在不考虑摩擦力的情况下建立了单缸四冲程内燃机的力分析数学模型，确定了计算框图，并编制了专用的计算机程序。通过电算，得出了内燃机曲柄上的平衡力矩曲线图，为进一步完成内燃机的飞轮设计提供了重要的计算数据。文中还将电算结果与图解法计算结果进行了比较，进一步证实数学模型及所编程序的正确性。     

磨机启动力矩

按照传统认识,磨机的启动力矩很大,高达额定力矩的２．５倍。磨机的制造和使用部门,总要求启动力矩大一些以保证磨机顺利启动。但启动力矩过大将造成技术上的不合理和经济上的损失。有些磨机专用电机启动电流高达额定电流的７．５～９倍。另外,由于对磨机启动力矩估计过大,使得对电机启动电阻的配置和加速时间的整定考虑不周。本文将就磨机启动力矩问题谈点个人看法。１磨机启动力矩 磨机启动力矩分两部分,一是研磨体重心偏移对轴产生的有效力矩,再有磨机传动系统的摩擦力矩。磨机启动过程中的的力矩变化可分为３个阶段：①启动初瞬…     

关于联合粉磨系统研磨体堆积密度的确认及分析

目前大多数新建或技改水泥企业采用联合粉磨工艺系统制备水泥，继续沿用传统的磨机研磨体堆积密度经验数据来计算磨机装载量已不适宜，为此，本文以Φ4.2 m×13 m磨机为例，通过33%、60%、90%不同研磨体装载量的试验，探讨出了磨机一仓和二仓的最佳堆积密度，从而为磨机研磨体精准级配打下基础。     

浅谈管磨设计中的两个问题

１带补强板焊接端盖止口处断面应力计算管磨筒体端盖形式较多，总的来讲有端盖与中空轴为整体式的，端盖与中空轴为分离式的两类，而分离式的端盖又有铸造和钢板拼焊的两种。厚钢板拼焊的端盖是设计中采用的主要结构类型，带有补强板端盖则是各类型管磨机普遍采用的结构形式。强度计算是合理设计端盖的重要一环，又是确保磨机安全可靠运转的理论依据。就其焊接结构端盖的特点，其计算是在“刚性中心”上受弯曲力矩，而以周边固定的圆板为基本方法进行的。端盖强度设计计算公式是经过多年实践总结出来的，现被广泛应用。端盖的整体结构强度计…     

基于飞轮矩计算的活塞式压缩机计算机辅助设计研究

往复压缩机飞轮矩的计算是动力计算的主要内容之一,人工与编程计算两者难以兼顾精度、可靠及方便。文章提出用Auto CAD绘制压缩机综合活塞力图、切向力图,求取飞轮矩的方法。通过ZW型设计实例研究了Auto CAD在活塞式压缩机飞轮矩计算方法上的应用。事实证明此法直观明了、精度高、方便可靠。     

问与答

<正> 一、熔纺高速纺丝机常用外转子同步电动机,请作扼要介绍。 在高速纺丝过程中,由于卷绕速度的提高以及卷绕辊直径的增粗,飞轮力矩GD~2也相应增大,这样使得本来有困难的同步电动机的起动和增速问题,矛盾更加突出.选用外转子电动机使电动机和卷绕辊合为一体是减少飞轮力矩GD~2的有效措施。     

磨机各种螺栓的紧固方法与防松措施

以丹麦史密斯公司的磨机为例，阐明了用在磨机不同部位的螺栓的扭紧力矩应该不同以及其紧固和操作方法，介绍了国产带弹簧片锁紧螺母、碟形垫圈和优质耐温橡胶密封圈的性能，以及用于筒体衬板固定及其它关键部位的实际应用效果和对解决螺母松动、螺栓折断、螺栓孔漏料冒灰、漏浆、渗水的重要作用。     

不同半径比对复合材料飞轮转子的影响比较

复合材料飞轮转子的结构设计对储能量有较大影响,其速度的控制有局限性,受多种因素的影响。通过对飞轮系统储能量及储能密度的量化计算,得出影响飞轮储能密度的重要因素,同时对飞轮转子系统进行力学模型的创建,为进一步分析提供了理论基础;选取不同的内外半径比值研究飞轮转子的应力变化,最终确定飞轮转子内外半径比的选用准则,具有实际意义。     

球磨机启动力矩的探讨

1 前言 在磨机的拖动设计中,如何确定功率的问题,到现在国内外已经有了不少的论著。而且在实际运行中也积累了大量的经验资料,因而在主客观上比较趋于一致。但关于磨机的启动力矩问题,一直缺乏成熟的系统的论     

磨机主轴承失效因素分析改进措施

分析了本厂16台不同规格磨机主轴承的结构,通过事故调查,结合文献资料,经过理论计算,对磨机主轴承失效因素,以定量计算代替定性分析,并提出了改进措施。     

浅论用邦德方法选择磨机的一些问题

用邦德方法计算和选择磨机,可直接计算出磨矿过程的能耗,对以前选择磨机的方法进行了改进,对节能有指导意义。我国有关设计单位正开展对这一方法的研究和探讨。通过实践可知,与此计算方法有关的功指数的测定及针对具体磨矿条件所考虑的效率因素,还有不足之处。当设计磨机的转速、分级机效率和循环负荷与邦德2.44米标准磨机不同时,应采用相应的修正系数。当设计磨机直径大于3.8米而小于5米时,也应按相应的公式进行其修正系数的计算。     

应用浮头法兰计算公式时须注意的问题

对ＧＢ１５０、ＧＢ１５１浮头法兰计算公式进行了分析。提出了应用浮头法兰计算公式时须注意的问题：当由预紧力矩起决定性作用时，按操作力矩、预紧力矩分别计算，取两者中较大值作为法兰的计算厚度：按预紧力矩计算时，Ｌ＝０，法兰厚度计算公式为δｆ＝√Ｊ。     

立轴锥盘离心磨机主机的相似模拟设计原理

介绍了立轴锥盘离心磨机的简单结构,工作原理及粉碎机理,进而阐明了该磨机的设计内容,相似模拟计算法的理论公式及实验室模型所得的设计依据。通过计算实例所得的理论数据与实物机型所测得的实际数值二者的比较,说明用散体力学的基本方程所导出相似模拟准则及相应的计算公式是可靠的,从而大大简化了这类磨机的设计计算工作,并给相类似的磨机提供设计途径。     

法兰螺栓预紧力矩计算方法研究

设备法兰螺栓预紧力可以通过相关标准计算给出,但是实际螺栓上紧时需要给出指导性的预紧力矩以方便操作。当前相关国家标准中未给出统一的预紧力矩计算方法。通过研究当前国标中两种法兰螺栓预紧力矩计算方法,并结合林德内部的预紧力矩计算标准给出计算方法。再结合林德公司漕泾6项目的一台换热器的设备法兰实例计算,并在车间进行泄漏试验,验证当前预紧力矩计算方法的可靠性。     

一种简捷计算磨机填充率的方法及应用

一般填充率的求得靠计算法和图表法较繁琐，笔者通过多年经验，并结合有关理论总结出 1个准确、简捷的计算磨机填充率公式，以供大家参考。 1 磨机填充率公式介绍 　　以我厂Φ 2. 2m× 6. 5m和Φ 1. 83m× 7m磨机在实际生产中的数据，利用最小二乘法可得： (1)式中：ψ──磨机中研磨体填充率，％； H──球面高度， m； D i──磨机有效内径， m。　　式 (1)能准确反应填充率与球面高度的关系。因为在实际生产中ψ的精度要求在小数点后一位数，则： (2)　　表 1为查《水泥厂工艺设计手册》中表所得的ψ值与公式 (2)计算所得的ψ值的比…     

惯性振动磨机的运动分析及参数计算

本文将惯性振动磨机简体简化为空问六自由度的耦合振动，分析了筒体的振动，得到了筒体自由振动的固有频率及强迫振动振福的计算式；与此同时，分析了研磨体的运动规律，得到了研磨体作抛掷运动的条件，此外对惯性振动磨机的主要参数进行了分析计算。     

倾斜隔仓板磨机中研磨体在碰撞点的坐标和速度

获得了倾斜隔仓板磨机中研磨体与麻机筒体和倾斜隔仓库在碰撞点的坐标和速度的计算公式，给出了计算倾斜隔仓板磨机能量，结构和工艺参数的理论基础。     

利用研磨体的形状因子A／H确定球磨机研磨体填充率

通过数学推导求出了磨机内研磨体填充率与研磨体形状因子A／H之间的函数关系，并通过计算与作图相结合的方法，求出了填充率在25％－35％之间这一函数的解。这种求法对各种规格的磨机都适用。因此，具有普遍性与通用性。在生产过程中只要求出研磨体形状因子，便能对照函数解，非常方便地求出研磨体填充率，从而求出研磨体的合理添加量。     

倾斜隔仓板磨机需用功率数学模型的建立与分析

建立倾斜隔仓板磨机需用功率的数学模型是确定磨机需用功率的基础,通过研究磨机中研磨体的最大装载系数,建立了上述数学模型。对这一数学模型的分析,进一步证明了理论假设的正确性,其计算结果和实验结果非常吻合,误差小于12.8%。