高纯度Fe－C－Mo合金贝氏体相变动力学和形貌特征（Ⅱ）

研究了高纯度Ｆｅ－０．０６％Ｃ－１．８０％Ｍｏ和Ｆｅ－０．１９％Ｃ－１．８１％Ｍｏ合金在５５０～８５０℃恒温时的贝氏体转变．结果表明，转变是完全的．两种合金分别在６００℃和５８５℃左右恒温时，转变会出现暂时停滞的现象，而后恢复并加快转变．两合金ＴＴＴ图均有一明显稳定区（Ｔｂ）．７５０℃恒温，形成铁素体和平行于奥氏体晶界的片状或杆状碳化物沉淀．７００－６００℃恒温在较高碳量和钼量形成少量的粒状（或节瘤状）贝氏体，７００℃恒温转变后期可观察到少量珠光体，Ｔｂ温度上下铁素体形貌明显不同，Ｔｂ以下的贝氏体铁素体为变异型，在晶界和晶内生成．     

高纯度Fe—C—Mo合金贝氏体相变动力学和形貌特征 I

研究了两种高纯度Ｆｅ－０．０６％Ｃ－１．８０％Ｍｏ和Ｆｅ－０．１９％Ｃ－１．８１％Ｍｏ合金在５５０－８５０℃奥氏体到贝氏体的整体的恒温转变。结果表明，奥氏体到贝氏体转变完全。两种合金分别在６００℃和５８５℃左右的转变过程中贝氏体的恒温转变暂时停滞，而后恢复并加快转变，最后完结。两合金ＴＴＴ图均有一明显稳定区，Ｔｂ温度上下铁素体形貌明显不同。在７００－８００℃恒温保持，Ｍｏ２Ｃ碳化物平行于奥氏体晶粒     

高纯度Fe－C－Mo合金贝氏体相变动力学和形貌特征（Ⅰ）

研究了两种高纯度Ｆｅ－０．０６％Ｃ－１．８０％Ｍｏ和Ｆｅ－０．１９％Ｃ－１．８１％Ｍｏ合金在５５０～８５０℃奥氏体到贝氏体的整体的恒温转变．结果表明，奥氏体到贝氏体转变完全．两种合金分别在６００℃和５８５℃左右的转变过程中贝氏体的恒温转变暂时停滞，而后恢复并加快转变，最后完结．两合金ＴＴＴ图均有一明显稳定区（称为河湾或Ｔｂ），Ｔｂ温度上下铁素体形貌明显不同．在７００～８００℃恒温保持，ＭＯ２Ｃ碳化物平行于奥氏体晶粒边界沉淀．     

Fe—20Ni—6Mn—0.04C合金中贝氏体转变

研究了Ｆｅ－２０Ｎｉ－６Ｍｎ－０．０４（ｗｔ％）合金中贝氏体转变，结果表明：该合金的贝氏体为有独立的Ｃ曲线，Ｂｓ温度为３８０℃左右，转变产物为上贝氏体。     

Fe－20Ni－6Mn－0．04C合金中贝氏体转变

研究了Ｆｅ－２０Ｎｉ－６Ｍｎ－０．０４Ｃ（ｗｔ％）合金中贝氏体转变。结果表明：该合金的贝氏体转变有它独立的Ｃ曲线，Ｂｓ温度为３８０℃左右，转变产物为上贝氏体．     

V含量对Fe74.7—xCu0.8Nb2VxSi11.5B11纳米软磁合金结构及性能的影响

在室温下,用Ｍｏｓｓｂａｕｅｒ谱和透射电子显微镜（ＴＥＭ）考查了纳米晶Ｆｅ７４．７－ｘＣｕ０．８Ｎｂ２ＶｘＳｉ１１．５Ｂ１１（ｘ＝１．２,１．５,２．０）合金的显微组织。研究了Ｖ对α－Ｆｅ（Ｓｉ）晶粒的体积分数、平均直径、α－Ｆｅ（Ｓｉ）中的Ｓｉ含量以及合金性能的影响,对实验结果作了初步的定性解释。     

热处理对化学镀钴硼合金结构和磁学性能的影响

利用Ｄｍａｘ／ｒｂ旋转阳性Ｘ射线衍射仪分析了化学镀Ｃｏ－Ｂ合金镀层的晶化过剩工采用ＬＤＪ－９０００振动试样型磁强计测定了镀层磁学参数。结果表明，镀层在镀态时具有非晶态结构。经４００℃２ｈ热处理后，镀层在晶态向α－Ｃｏ转变并出现β－Ｃｏ和Ｃｏ２Ｂ相。６００℃１ｈ热处理后，镀层由β－Ｃｏ和Ｃｏ２Ｂ相组成。镀层经热处理后，其矫顽力Ｈｃ⊥大幅度上升（最大２１１．９Ｏｅ）Ｈｃ∥基本不变，矩形比ＳＱＲ⊥增至０     

W—Ni—Fe—Cu体系钨合金的液相烧结与低温室密化

采用三元烧结剂Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｕ在低温下进行了钨合金的液相烧结研究。通过加入２ｗｔ％Ｃｕ,在１５７３Ｋ－３０ＭＰａ－９０ｍｉｎ的热压条件下成功制备出几乎完全致密并具有较高抗弯强度的９３Ｗ－３．５Ｎｉ－１．５Ｆｅ－２．０Ｃｕ合金,详细探讨了Ｗ－Ｎｉ－Ｆｅ－Ｃｕ体系钨合金的低温密致化机理。     

锰基Mn—Fe—P—C系热力学性质

１４００℃碳溶解度平衡实验测得：锰基Ｍｎ－Ｆｅ－Ｃ系碳的溶解度计算式为，Ｎｃ＝０．２７１９－０．０９４０ＮＦｅ－１．１９５４Ｎｐ；整个 铁熔体浓度范围，即从纯锰到纯铁范围，碳的溶解度计算式有，Ｎｃ＝０．２７１９－０．０９４５ＮＦｅ和Ｎｃ＝０．１９５９＋０．１０４４ＮＭｎ，通过热力学的推导和计算，得到下一些热力学数据：（１）铁基体系，Ｎ＾ｂｃ＝０．１９５９，ｌｎＹｃ＝－０．６７０，ｅ＾３ｃｃ＝０．２     

非均匀结构WC—Co硬质合金

对采用碳化烧结法制取非均匀结构硬质合金的工艺进行了研究。结果表明，碳化烧结工艺可制得非均匀结构ＷＣ－Ｃｏ硬质合金，配Ｃ量以６．０％￣６．１％（质量分数）较好，最佳烧结温度为１４２０￣１４５０℃。ＷＣ－１０％Ｃｏ（质量分数）合金的抗弯强度бｂｂ可达２６００￣２９００ＭＰａ，密度ｐ为１４．４￣１４．６ｇ／ｃｍ＾３，硬度ＨＲＡ为８８．２￣８９．９。此外，还可以获得ＷＣ〈１μｍ的合金。     

Fe—Cr—Mo—C系粉末压坯烧结致密化机理

研究了烧结温度对Ｆｅ－Ｃｒ－Ｍｏ－Ｃ系试样密度及性能的影响,探讨了实现烧结致密化的机理。结果表明,采用真空烧结工艺,在１１６０￣１２６０℃范围内,Ｆｅ－（１３￣２０）Ｃｒ－１．５Ｍｏ－（１．８￣３．６）Ｃ粉末压块可实现液相烧结致密化,制得密度大于７．３ｇ／ｃｍ＾３,硬度ＨＲＡ７０以上的高Ｃｒ烧结铁基材料,适宜的液相烧结温度随Ｃ含量增加而降低。     

纤维C—内标技术对TN12M10合金的SHS反应过程

利用特殊的Ｃ－内标技术对ＴＮ１２Ｍ１０合金的ＳＨＳ反应结晶过程进行了实验研究，发现包裹Ｃ－粒的包覆熔体中含有杂质与合金元素，随着温度升高，Ｃａ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｎｉ的含量减少，直至消失，Ｔｉ，Ｍｏ含量则随之增加；ＢＦＴ最后流到就近的Ｔｉ（Ｍｏ）Ｃ晶粒上结晶。因之，作者提出了ＴＮ１２Ｍ１０合金ＳＨＳ反应结晶过程的顺序：（１）Ｃａ，Ｓｉ，Ｎｉ，Ｆｅ，Ｔｉ，Ｍｏ等杂质及合金元素随着加热温度铁升高，依次先后熔     

具有表面扩散反应的非晶FMSB晶化热力学机制研究

研究了在大气压力为３×１０３～５×１０３ＭＰａ、温度为７８３～９０３Ｋ时，表面具有与Ａｌ发生扩散反应的非晶（Ｆｅ０．９９，Ｍｏ０．０１）７８Ｓｉ９Ｂ１３即ＦＭＳＢ合金的晶化过程，给出了α－Ｆｅ（Ａｌ）和α－Ｆｅ（Ｍｏ，Ｓｉ）的Ｇｉｂｂｓ′自由能随压力的变化及非晶ＦＭＳＢ的晶化机制     

Y（Fe1—xCox）11.3Nb0.7化合物的结构与磁性研究

粉末样品的Ｘ射线衍射和热磁曲线测量表明,所有Ｙ（Ｆｅ１－ｘＣｏｘ）１１．３Ｎｂ０．７（ｘ＝０,０．０５,０．１０,０．２０）化合物具有ＴｈＭｎ１２型结构,且有良好的单相性Ｃｏ替代Ｆｅ引起居里温度Ｔｃ显著提高和晶格常数的单调减小,室温下的饱和磁化强度Ｍｓ随Ｃｏ含量的增加在ｘ＝０．１～０．２之间呈现极大值,各向异性场Ｂａ随ｘ的增加,先增加而后减小     

激光熔覆M－Cr－Al－Y合金及其抗氧化性能研究

本文研究了Ｍ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ合金（Ｍ＝Ｎｉ，Ｃｏ，Ｆｅ）激光熔覆层的显微组织，微区成分及抗氧化性。氧化增重试验结果表明，Ｍ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ涂层具有比１Ｃｒ＿（１８）Ｎｉ＿９Ｔｉ不锈铜低得多的氧化增重和氧化速率，其中以Ｃｏ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ涂层为最好，其次依次为Ｎｉ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ，Ｎｉ－Ｃｏ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ＿２Ｏ＿３，Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ－Ｙ．     

Cr—Al复全钝化膜的组成及稳定性研究

本文在０．５ｍｏｌ／ＬＨ２ＳＯ４中测定了Ｆｅ－Ｃｒ，Ｆｅ－Ａｌ，Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ和Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ合金的极化曲线，用透射电镜和光电子能谱仪对它们的钝化膜的组成和稳定性进行了分析研究。结果表明：在上述合金的钝化膜中，均出现了Ｃｒ，Ａｌ的富集，但要Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ合金的钝化膜中，Ｃｒ的富集受到抑制，而在Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ合金的钝化膜中Ｃｒ富集未受到抑制。     

Cr-Al复合钝化膜的组成及稳定性研究

本文在０．５ｍｏｌ／ＬＨ２ＳＯ４中测定了Ｆｅ－Ｃｒ、Ｆｅ－Ａｌ、Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ和Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ合金的极化曲线，用透射电镜和光电子能谱仪对它们的钝化膜的组成和稳定性进行了分析研究．结果表明：在上述合金的钝化膜中，均出现Ｃｒ、Ａｌ的富集，但在Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ合金的钝化膜中，Ｃｒ的富集受到抑制，而在Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ合金的钝化膜中Ｃｒ富集未受到抑制．Ｆｅ－Ｍｎ－Ａｌ－Ｃｒ的Ｃｒ、Ａｌ复合钝化膜的钝性优于同等含Ｃｒ量的Ｆｅ－Ｃｒ合金，更优于同等Ｃｒ、Ａｌ含量的Ｆｅ－Ｃｒ－Ａｌ合金．本文认为，锰使得膜中的硫含量降低，致使钝化膜的稳定性提高     

锰铁合金碳含量对BaO—BaF2—MnO渣和锰铁合金熔体间P,Mn…

在温度１６７３Ｋ下， 通过给定化不这组成的ＢａＯ－ＢａＦ２－ＭｎＯ熔剂和Ｍｎ（－６０％）－Ｆｅ－Ｃ（１．１８％－６．４０％）－ｐ合金间的平衡实验，确定锰铁合金中碳含量的变化对磷分配比Ｌｐ和锰分配比ＬＭｎ的影响关系。     

生命金属寡核苷酸螯合物的制备及反应机理

制备了５‘端共价连接ＥＤＴＡ的寡聚苷酸与生命金属的螯合物ＯＤＮ－５’－ＥＤＴＡ．Ｍ（ｎ），其中Ｍ（ｎ）为Ｆｅ（Ⅱ）或Ｃｕ（Ⅱ）；分析、计算了这３个螯合物形成的最佳ＰＨ值范围，ＯＤＮ－ＥＤＴＡ．Ｆｅ（Ⅱ）为ＰＨ５．８－８．６，ＯＤＮ－ＥＤＴＡ，Ｃｏ（Ⅱ）为ＰＨ４．６－８．１，ＯＤＮ－ＥＤＴＡ，Ｃｕ（Ⅱ）为Ｈ３．４－５．７，在此条件一，剪切反应必须的Ｍｇ＾２＋并不与Ｆｅ（Ⅱ），Ｃｏ（Ⅱ）或Ｃｕ（Ⅱ）竞     

Fe—j—C系热力学性质的研究

碳溶解度计算式是ｘｃ＝ｘ＾ｂｃ＋ｂ．ｘｊ的Ｆｅ－ｊ－Ｃ系的热力学数据,可用于以下方法求得,１）ｊ是Ｖ,Ｃｒ,Ｍｎ的Ｆｅ－ｊ－Ｃ系,用迭代法求得ｅ＾ｃｃ,ｅ＾ｊｃ,εｃｃ,γ０ｃ等热力学性质。２）其它Ｆｅ－ｊ－Ｃ系的ｅｊｃ用（ｙ－ｅｃｃ）对Ｘ线性回归求得,其中ｙ＝－ｌｇｘｃ．γ０ｃ／（％Ｃ）,ｘ＝（％）／（％Ｃ）．３）ｃｊｃ和Ｐｊｃ的计算式分别是εｊｃ＝－（ｂ／ｘ＾ｂｃ）ｐｊｃ＝１／２．（ｂ／ｘ＾ｂ