重型钎杆用钢40SiMnCrMoV

在H₂O和5%NaCl水溶液中以浸泡试验用腐蚀增重和腐蚀失重法测量,并结合机械性能进行分析,可以认为40SiMnCrMoV钢完全可以代替40SiMnMoV和40CrNi3Mo钢制做重型钎杆。     

40SiMnCrMoV钢焊接热影响区的电镜分析

本文研究了40SiMnCrMoV超高强度钢焊接热影响区韧性下降的原因。作者采用萃取和薄膜技术对热模拟半熔化区的试样进行了电镜分析。结果表明,原奥氏体晶界明显弱化的原因是各种元素和第二相的偏聚及孔洞的存在。改善的途径是提高钢的纯度和减少钢中的带状偏析。     

含铜钢的耐腐蚀性能

一、前言据统计,在冶炼所得到的金属中约有十分之一因腐蚀的破坏作用而废弃不能使用。由于金属构件的损坏往往带来严重的事故,导致生产中断或人员伤亡。而腐蚀所造成的直接损失约占国民经济总值的1～3.5％。为尽可能减少腐蚀损失,因此,对钢铁材料的     

稀土对含磷钢耐腐蚀性能的影响

通过周期浸润加速腐蚀试验,利用扫描电镜、X射线衍射和电化学测量等方法,研究了稀土对含磷钢(0.12%,质量分数)耐腐蚀性能的影响.结果表明,稀土的加入可将含磷钢的腐蚀率降低到不含稀土钢的55%,有效提高了含磷碳钢的耐腐蚀性能,同时获得较好的低温冲击韧性.分析其原因是:钢中稀土在腐蚀过程中产生Ce3 、Ce4 和La3 离子,Ce4 离子能将Fe2 氧化成Fe3 ,促进锈层中稳定相α-FeOOH的形成;同时这些稀土离子可与腐蚀过程中产生的PO43-、H2PO4-、SO42-离子形成难溶的稀土复盐覆盖在钢基表面,阻碍了腐蚀介质进入到基体,从而提高钢的耐腐蚀性能.     

耐腐蚀钢土壤地埋腐蚀试验研究

耐腐蚀钢在实际应用中存在直接埋入地下使用的情况,且土壤腐蚀是最重要的实际腐蚀问题之一,通过对比分析Q235B、09CrCuSb和SPA-H三个钢种在地埋腐蚀试验中的腐蚀形貌,完成了钢种地埋腐蚀试验的耐腐蚀性能评价对比,逐步了解了耐腐蚀钢在土壤中的腐蚀机理及规律,为耐腐蚀钢在土壤环境中的使用提供了依据和指导。     

SUS316钢纯净度对耐腐蚀性能的影响

日本金属材料技术研究所在研究耐海水腐蚀不锈钢ＳＵＳ316试验中,对超高氮和高纯度ＳＵＳ316Ｌ不锈钢在坩埚中进行再熔炼制造出钢板(以下称ＣＣ钢)作耐腐蚀性能试验,提高了耐局部腐蚀性能。从市场购买的低硫ＳＵＳ316Ｌ圆钢(Φ55ｍｍ,以下称ＣＳ钢)为原料,其成分(%)0014Ｃ056Ｓｉ066Ｍｎ0026Ｐ0001Ｓ1378Ｎｉ1682Ｃｒ216Ｍｏ003Ｎ0003Ｏ,在Ａｒ气氛下使用熔剂ＣａＦ2熔炼成ＣＣ钢,明显降低Ｎ、Ｏ含量提高ＣＣ钢纯净度,其实际成分(%)0014Ｃ055Ｓｉ061Ｍｎ0023Ｐ<0001Ｓ1350Ｎｉ1630Ｃｒ210Ｍｏ001Ｎ00003Ｏ。ＣＣ钢经过锻造、热轧、冷轧后轧…     

Cu对耐候桥梁钢耐腐蚀性能的影响

采用干湿周浸实验模拟海洋大气环境研究含Cu耐候桥梁钢腐蚀过程中耐腐蚀性能的变化,并利用XRD,SEM等方法研究了两种不同Cu含量耐候桥梁钢的锈层变化.结果表明:Cu能够有效地降低钢的平均腐蚀深度和腐蚀速率,利于提高钢的耐蚀性能.锈层组成随腐蚀时间而变化,腐蚀初期锈层主要由Fe3O4和γ-FeOOH组成,腐蚀中期锈层开始生成Ni(0.6～1)Fe(2.4～2)O4尖晶石类复合氧化物和α-FeOOH两种晶相;腐蚀后期组成基本保持不变,主要由Ni(0.6～1)Fe(2.4～2)O4、α-FeOOH、γ-FeOOH和少量Fe3O4组成.     

耐腐蚀低合金高强度钢

抗大气腐蚀能力为碳钢四至七倍、屈服强度最低为8000磅/时~2以及各种机械性能良好综合平衡的低合金高强度钢系热轧机生产,其化学成分如下:.04%到.10%碳、.40%到1.80%锰、≤.03%硫、≥.015%铝、.90%到1.20%铬、.30%到.50%铜、.50%到1.20%硅、.10%到.15%砱、.015%到.04%铌以及.04%到.12%锆或全稀土与硫重量比至少为2.8∶.1的诸如铈和镧的稀土元素总量。在加工本钢成钢带或板时,要如此热轧以便终轧温度在 A_3和1700°F 之间、冷却速度为20°F/秒并在1100°F±100°F 下盘卷或堆放。     

海洋大气环境下低碳稀土钢耐腐蚀性能的研究

通过大气暴晒实验研究了海洋大气环境下低碳钢和稀土钢的腐蚀行为.结果表明,稀土元素有利于提高碳钢耐海洋大气的腐蚀性能.采用SEM、XRD以及电化学方法对腐蚀产物进行研究.发现稀土钢锈层组织缺陷较少,能有效阻挡腐蚀性离子侵入.稀土可以促进腐蚀产物中活性物相向α - FeOOH转化,并能细化锈颗粒,提高铁锈中非晶相比例.     

稀土铈对22MnCrNiMo钢耐腐蚀性能的影响

为了研究稀土对系泊链钢耐蚀性能的影响,冶炼铈含量不同的稀土系泊链钢,利用稀土在钢中的有利作用,力求进一步提高系泊链钢的耐蚀性能。试验用22MnCrNiMo稀土钢由10 kg真空感应炉冶炼,热轧成17 mm板坯,经930 °C二次淬火加620 °C回火处理,通过质量法、极化曲线法和交流阻抗法研究铈对22MnCrNiMo钢耐腐蚀性能的影响。结果表明,添加稀土铈后,不同铈含量试验钢的抗腐蚀性能均有所提高,钢中铈的最佳质量分数为0.143%。此含量下,试验钢组织的均一性最佳,钢中夹杂转变为稳定性高的稀土类球状夹杂,使得试验钢在任一浸泡周期内的腐蚀速率均为最小,除锈后的腐蚀痕迹最轻;容抗弧半径达到最大,即反应电阻到达最大;阳极极化曲线位于其他试验钢阳极极化曲线的左边,即阳极电流密度变小,反应阻力增大。所以铈可以提高22MnCrNiMo钢耐腐蚀性能,当钢中铈的质量分数为0.143%时,试验钢的抗腐蚀性能表现最佳。     

稀士对铜磷钢的耐腐蚀性能影响

本文通过对铜磷钢耐腐蚀性能的检测,研究了[RE]含量对耐腐蚀性能的影响规律,认为含 RE 比不含 RE 的耐大气腐蚀性能高。当[%RE]/[%S]=1.5,[%RE].[%S]=38×10~(-5)时其耐腐蚀性能最佳。     

货油舱用耐蚀钢焊接接头的耐腐蚀性能

 采用新型E36耐蚀船板钢和耐蚀实心焊丝进行配套焊接。研究了接头不同区域的腐蚀行为,并探讨了其化学成分、夹杂物和微观组织等对接头耐蚀性的影响。结果表明,接头力学性能良好,能够满足国际船级社的要求。接头各区中母材的组织为珠光体+带状铁素体,热影响区为贝氏体,焊缝为针状铁素体+少量贝氏体+少量侧板条铁素体。母材与焊缝之间没有出现不连续的腐蚀台阶。焊缝的耐蚀性最好,母材次之,热影响区最差。夹杂物是焊缝中点蚀的诱发源。     

40MnVTi锻态钢的性能

40MnVTi为非调质新钢种,强度指标(σb,σ0.2)高于46钢调质水平,塑性指标与45钢调质态相似,冲击韧性比45钢调质态低得多.对于冲击韧性要求不高的零件,非调质钢可得到满意的应用。     

石油化肥耐腐蚀用12SiMoVNbAl钢试验阶段总结

前言随着我国石油、化肥工业的发展,对耐腐蚀用低合金钢的要求越来越迫切。为解决炼油厂中高温硫及化肥厂碳铵系统对腐蚀用钢的要求,鞍钢与胜利炼油厂、南京石油化工厂、丹阳化肥厂、四川化工厂等单位相配合,按着毛主席“独立自主、自力更生”的教导,冲破刘少奇、林彪、“四人邦”反革命修正主义路线的干扰和     

一种高磷耐候钢的耐腐蚀性能试验研究

利用实验室加速腐蚀试验方法,对高磷耐候钢与Q345普通低合金钢在不同腐蚀时间后的年腐蚀速率及试样锈层形貌、腐蚀产物进行了对比分析,结果表明:两种试验钢试样基体表面均由最先形成的黑色氧化物Fe_3O_4非保护性结构继续氧化成为褐色Fe_2O_3,再继续生成非稳态的γ-FeOOH,并进一步向最终的稳定锈层组成物α-FeOOH转变。高磷耐候钢中Cu、P、Cr、Ni等耐蚀性合金元素在锈层的持续富集促使锈层中α-FeOOH的形成和含量增加,其锈层中的α-FeOOH含量在不同腐蚀周期内均比Q345低合金钢中的含量高;高磷耐候钢的年腐蚀速率随腐蚀时间延长基本稳定且呈下降趋势,低于Q345普通低合金钢。     

0Cr17Ni7Al钢耐腐蚀性能的研究

用不同的腐蚀试验方法，研究了０Ｃｒ１７Ｎｉ７Ａｌ钢的耐均匀腐蚀，晶间腐蚀和点腐蚀性能，试验结果表明，该钢经１０５０℃固溶处理和５２０℃时效后，具有良好的抗点腐蚀和晶间腐蚀性能。     

改进耐腐蚀钢连铸工艺

据,1986;(3):28～29报道,改进08—12Cr18Ni10Ti耐腐蚀钢连铸工艺的生产成果。研究了用氩保护钢流。钢水注入结晶器条件和浇钢的温度—速度制度。氩气是借助位于大罐到结晶器之间的专     

改善了可焊性的耐腐蚀钢

改善了可焊性的耐腐蚀钢含有;C0.001—0.3％、Si0.1—2％、Mn0.3—2％、Cr0.01—0.5％、Cu0.1—0.29％、P0.0001—0.04％,从As、Be、Bi、Pb、Ge、Sb、Se和Te所组成的这一组元素中选择二个或更多元素,每个含量0.02—0.2％,其余是Fe和不可避免的杂质。这种钢也可含有Ti、Zr、Nb、V、Mo、W和Ni这一组元素中的一个或更多元素,其含     

不需镀层的耐腐蚀钢

日本钢管公司研制成一种不需镀层就具有良好的耐大气腐蚀性能的钢材 ,适合在大气中含盐量高的沿海地区使用。这种新钢材是在普通钢中加入1.5 %的镍和 0 .5 %的钼制成的 ,这些添加元素可以防止由渗透钢表面锈蚀层富集的氯离子所产生的腐蚀扩散。虽然它的成本比普通耐蚀钢高 4 %左右 ,但由于它不需镀层 ,因而降低了包括长期维护费用在内的整个寿命周期使用的总费用不需镀层的耐腐蚀钢@李惠萍