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一、引言高强混凝土的发展和应用已经有很多年的历史了。高强混凝土的定义在北美随着它的发展已经有了改变。在50年代,混凝土抗压强度达到34MPa就被认为是高强混凝土了。在60年代,41~52MPa的混凝土已经实现了商品化。在70年代初,62MPa的混 相似文献
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高强混凝土的技术现状 途径与对策 总被引:2,自引:0,他引:2
冯乃谦 《混凝土与水泥制品》1992,(5):10-16
一、概述关于高强混凝土,至今还没有一个明确的定义。在不同的历史发展阶段,不同的国家,甚至同一个国家里不同的地区,高强混凝土的涵义是不同的。挪威的Gjorv指出,在不同时期的高强混凝土的含义不同:在50年代是35MPa,60年代是40~50MPa,70年代初期是60MPa。在美国,30年前混凝土的设计强度是35MPa,15年前在芝加哥已经使用了强度为60MPa的高强混凝土;5年前在西雅图高层商业大厦的框架柱上采用了设计强度为100MPa的现浇混凝土。在日本,根据过去10年(1980—1989)的有关文献的调查。所谓高强混凝土的强度范围是40~60MPa,而超高强混凝土的范围是60~100MPa。 相似文献
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《四川建材》2016,(2):15-17
以超早强混凝土制备技术和高强混凝土制备技术为基础,采用常规工艺,利用42.5R普通硅酸盐水泥掺适量的硅灰,加入自配的无碱速凝剂,制备出超早强高强混凝土。其6 h抗压强度11.7 MPa,抗折强度1.9 MPa,1d抗压强度47.0 MPa,抗折强度5.3 MPa,28 d抗压强度84.8 MPa,抗折强度11.5 MPa;后期强度有明显增长;且抗冻性及抗硫酸盐侵蚀等耐久性能良好。使用XRD测试手段对水化试样进行分析表明:自制无碱速凝剂的掺入加速了硅酸盐水泥水化,促进早期钙矾石晶体生成,同时促进Ca(OH)_2向钙矾石转化从而促进早期强度发展。 相似文献
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进行了15组45个中心置筋拉拔试件试验,混凝土立方体抗压强度实测值在66.6MPa~89.2MPa,钢筋为HRB500,研究混凝土强度和相对保护层厚度对粘结锚固性能的影响。试验表明:66.6MPa~77.2MPa的试件极限粘结强度随混凝土抗压强度的提高而增大,而78.7MPa及以上试件极限粘结强度停止增长并有所降低;试件的极限粘结强度随相对保护层厚度c/d的增长近似呈线性增长;高强混凝土与普通混凝土相比劈裂后粘结强度的增长程度不明显。将极限粘结强度试验值与高强混凝土粘结强度公式计算值对比可知,锚筋直径为25mm,混凝土强度89.2MPa试件试验值较公式值偏小。 相似文献
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采用高强回弹仪和普通回弹仪分别对不同龄期的50~60MPa混凝土立方体试件进行了混凝土抗压强度检测,并对回弹后的试件进行了立方体抗压强度检测,比较分析了采用高强回弹仪和普通回弹仪所得到的混凝土强度推定值与混凝土立方体抗压强度之间的关系。结果表明,若混凝土抗压强度介于50~60MPa时,高强回弹仪的混凝土强度推定值与混凝土立方体抗压强度更接近。 相似文献
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高强页岩陶粒混凝土的基本力学性能 总被引:6,自引:1,他引:6
在高强页岩陶粒性能测定的基础上,配制了10种不同配合比的混凝土拌和物,其设计强度为20~60MPa.根据试验结果,将混凝土的轴心抗拉强度、轴心抗压强度、弹性模量与混凝土的抗压强度以及干表观密度的关系进行了回归分析,并将得到的回归公式与有关规程确定设计标准值时采用的回归公式进行了比较.结果表明,高强页岩陶粒混凝土的轴心抗压强度、抗拉强度和弹性模量等基本力学性能都符合相应规范的要求,其力学性能的标准值和设计值可按相应规程的规定取用. 相似文献
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在混凝土中掺加高效减水剂,在一般施工及养护条件下。可制成高强混凝土。现将这种高强混凝土的配制与应用情况叙述如下。一、高强混凝土的特性及应用1.高强混凝土的性质该混凝土的抗弯强度是抗压强度的1/10,抗拉强度是抗压强度的1/16。弹性模量为3.7×10~(?)~4.3×10~(?)N/cm~3。握裹强度、抗压强度,冲击强度与普通混凝土大致相等。而高强混凝土的极限变形只有0.3%。该混凝土的收缩、徐变比普通混凝土小。 相似文献
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陈业明 《四川建筑科学研究》1992,(4):63-64
为在实际工程中使用120~150MPa的特高强水泥混凝土,作者对这类混凝土的强度和变形性能,首先是瞬时轴心抗压强度进行研究,确定了其计算性能指标。 在试验时,使用了425号、525号及625号的硅酸盐水泥,5~10mm和10~20mm的玄武岩、辉长辉绿岩、花岗岩等碎石以及多种产地的砂子。混凝土拌合物中均加入C—3高效减水剂,其掺用量为水泥重的0.6%~0.8%。 相似文献
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磨细石灰石粉配制超早强、高强混凝土 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了用石粉及其与矿渣复合配制早强、高强混凝土。结果表明,石粉掺量在15%以下时有利于抗压强度和抗折强度的发展。用10%的石粉和10%的矿渣的复合时,复合效应优良,当胶凝材料用量为540kg/m3时,7d抗压强度达到了90MPa,28d抗压强度在100MPa以上。 相似文献
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高强混凝土梁抗剪强度的有限元研究 总被引:1,自引:0,他引:1
结合 1 8根立方体抗压强度为 1 0 0~ 1 5 0 MPa的高强混凝土有腹筋约束梁 ,在集中荷载作用下抗剪性能的试验研究。利用高强混凝土的各种基本物理力学性能参数 ,以非线性有限元分析为基础 ,采用较为完善的非线性本构模型和破坏准则 ,编写了高强混凝土有腹筋约束梁抗剪强度有限元分析程序以模拟试验。在非线性有限元分析模拟试验结果和已有试验实测数据的基础上 ,统计回归出了高强混凝土有腹筋约束梁抗剪强度计算公式 ,应用该公式所得结果与试验结果符合较好。 相似文献
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普通混凝土与高强混凝土抗压强度的尺寸效应 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对27组边长为100,150,200mm,强度等级为C20,C40和C60的普通混凝土和高强混凝土立方体试件进行抗压试验,系统研究了不同强度等级普通混凝土和高强混凝土试件立方体抗压强度的尺寸效应,建立了强度等级与立方体抗压强度尺寸效应的关系,得到了普通混凝土和高强混凝土抗压强度尺寸效应的临界尺寸和临界强度,提出了立方体抗压强度尺寸效应律的计算公式,并通过试验数据验证了该公式的适用性.试验结果表明:普通混凝土与高强混凝土的立方体抗压强度均具有较明显的尺寸效应现象,强度等级越高,尺寸效应越明显,C20混凝土立方体抗压强度尺寸效应度约为C60混凝土的55%. 相似文献
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本文利用F矿粉置换10%525~#硅酸盐水泥,水灰比0.31~0.35,能配制抗压强度80MPa的超高强混凝土,比同条件下纯水泥混凝土强度提高10%以上。微观研究的结果表明,F矿粉能促进水泥水化反应,改善水泥石孔结构和混凝土中石子——水泥石界面结构,从而达到改善混凝土宏观力学性能的目的。 相似文献
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粉煤灰作为活性掺合料用于配制混凝土可以改善混凝土的性能、提高工程质量、降低工程造价,在我国已得到推广和应用,并取得了较好的经济效益和社会效益。粉煤灰高强混凝土的配制和应用也取得了很大的进展。 蒸压养护是制备高强混凝土的有效措施之一。在蒸压养护条件下,胶结料由水化反应转变为水热反应,生成稳定的水化产物,节约水泥用量,提高混凝土的强度。日本利用蒸压养护生产80MPa、100MPa的高强混凝土桩、管及轨枕。经过蒸压养护10~12小时的强度,为普通养护28天强度的1.5~2.0倍,强度提高显著,缩短了生产周期,可以满足使用部门的急需。 本文作者利用425R普通硅酸盐水泥,掺加磨细粉煤灰,采用蒸压养护方法研制出80MPa蒸压粉煤灰高强混凝土。 相似文献
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美国FCl363委员会(专门研究和报导有关高强混凝土信息的组织)在它成立后的第一份技术文献中将强度为1MPa以上的混凝土定义为高强混凝土。但近年来在国外实际生产中应用的高强混凝土已远远超过41MPa。美国芝加哥城在工程中应用了强度为76MPa的混凝土。苏联 相似文献
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本文对比研究了硅灰掺量、水泥用量对高强混凝土工作性能、力学性能和自收缩的影响规律;同时,研究了不同水胶比对硅灰配制低水泥用量高强混凝土抗压强度的影响规律。结果表明:胶凝材料用量600kg/m~3、硅灰掺量40kg/m~3、水泥用量在330~150kg/m~3之间时,均可配制出56d抗压强度≥75MPa的高强混凝土:硅灰配制高强混凝土时,水泥用量由330kg/m~3降至150kg/m~3时,可降低高强混凝土12d自收缩值约万分之4;水泥用量150kg/m~3,水胶比在0.20~0.25之间变化时,高强混凝土56d抗压强度降低值≤10MPa。 相似文献