45钢控冷调质及控冷球化新工艺

本文作者研究了45钢的奥氏体(锻后的或重新加热的)通过控制冷却技术，使其碳化物粒化。得到Ps型的调质或球化组织。为中碳结构钢获得Ps型组织探讨出物理冶金新方法。     

T12钢中碳化物的控冷球化

通过控制冷却可使T12钢的过冷奥氏体直接分解为Ps型球化组织。并借助于工艺参数的控制来调整Ps组织的弥散度和硬度。还探讨了控冷球化的条件和原理。     

T12钢中碳化物的控冷球化

通过控制冷却可使T12钢的过冷奥氏体直接分解为Ps型球化组织。并借助于工艺参数的控制来调整Ps组织的弥散度和硬度。还探讨了控冷球化的条件和原理。     

45Mn2高炉开口钎吹风控冷强韧化

测试并分析了45Mn2钢管两种热加工工艺后的机械性能和组织结构,结果证明,运用轧制后吹风控冷强化处理,可以使45Mn2组织中的粗珠光体成分减少,贝氏体组织成分增加,强韧性得到改善.     

变质莱氏体钢中共晶碳化物的热处理粒化

研究了变质莱氏体钢中共晶碳化物的粒化过程 ,探讨了碳化物的粒化机理。结果表明 ,变质莱氏体钢的粒化过程为 :热处理温度T <1 1 0 0℃为碳化物均匀溶解阶段 ,T≥ 1 1 0 0℃为共晶碳化物在其晶格畸变能较大处溶断和随后由曲率半径决定的断网和粒化阶段。变质处理使共晶碳化物中产生的孪晶等晶格缺陷增多 ,降低了共晶碳化物的稳定性 ,加快了共晶碳化物的粒化动力学过程。     

X45NiCrMo4钢退火工艺参数对硬度的影响

采用球化退火工艺方法,研究了X45NiCrMo4钢退火工艺参数对硬度的影响,分析了退火组织与硬度之间的关系,制定了最佳退火工艺。X45NiCrMo4钢退火的奥氏体化温度为860℃,等温温度为640℃。结果表明,在临界点以上奥氏体化后缓冷使其分解为粗珠光体组织可使HB降低到210,从而满足了用户的要求。     

45钢射钉的高温淬火强韧化

对４５钢射钉的高温淬火工艺在生产中的应用进行了研究，成功地解决了４５钢射钉的韧性不足及裂纹类缺陷，并介绍了合理控制高温淬火前的组织（碳化物的形状）、加热时间、冷却速度，对提高韧性和防止裂纹的有利作用。与亚温淬火相比较，高温淬火射钉不仅性能提高、使用安全，而且简化了工艺。     

WC／钢基合金的强韧化因素分析

基于力学性能试验、断裂韧性试验及微观分析,对碳化钨增强钢基颗粒复合材料的强化与韧化因素作了较全面的综合分析,得出此类材料的主要强韧化要为高强韧的乌氏体、大量超硬碳化物的复合强化、超细晶粒强韧化、界面强韧化以及硬质相与基体交互作用带来的强韧化效果。     

T12钢渗碳体球化处理及其显微组织

经常规球化退火处理后的T12钢在使用中大量出现崩刃或断齿等失效.研究了非常规的碳化物微细化热处理工艺,T12钢经950℃保温30min油冷+700℃保温2h+常规的淬火低温回火热处理后,渗碳体以细小、圆整、均匀的形式分布在基体中,渗碳体的球化效果好,有效地克服了常规球化退火造成部分碳化物球化不良的缺点.     

干摩擦条件下45钢摩擦性能研究

以45钢为对磨材料,采用止推圈式摩擦试验机测试了材料的摩擦系数,研究了载荷、转速及表面粗糙度等3个因素对材料的滑动摩擦性能的影响以及这3种因素对材料摩擦系数影响的权重.研究结果表明:摩擦系数随着载荷的增大而减小,随着转速的减小而减小;载荷、转速和表面粗糙度对摩擦系数影响的权重分别为0.57、0.36和0.07.     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出：奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。     

热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响

用正交试验法研究了奥氏体化温度、保温时间、等温温度3个热处理工艺参数对T12钢碳化物球化的影响,以碳化物的粒化程度和硬度值为目标,通过极差分析和方差分析得出:奥氏体化温度是影响T12钢碳化物球化的最主要因素,保温时间和等温温度是次要影响因素;在755℃保温1 min后以690℃等温的热处理工艺为T12钢较优球化退火工艺。利用较优球化退火工艺处理后的试样得到了碳化物细小均匀的球状珠光体组织。     

GCr15轴承钢管快速球化退火工艺研究

根据快速球化退火原理,从生产现场切取GCr15轴承钢管试样,按照不同的快速球化退火方案试验。观察其金相显微组织,测定退火组织硬度,获得最佳快速退火方案。球化时间缩短到7.2h,与传统球化退火工艺相比节约能源20%以上。     

GCr15钢的快速球化退火

通过球化退火的理论研究和加热过程控制技术 ,并结合现场测试 ,制定出相应的快速球化退火工艺 ,使球化加热的保温时间缩短到原工艺的 1/ 4～ 1/ 3。     

GCr15钢的球化退火新工艺

介绍了一种滚珠轴承钢GCr15的淬火 高温回火的新球化工艺 .该工艺比传统球化退火工艺省时、节能、效率高 ,同时符合工艺要求的各项性能指标 ,已在实际生产中得到应用     

变形工艺对GCr15钢在线球化的影响

根据离异共析原理,对GCr15钢采用先促进碳化物析出,再变形破碎的工艺,即分别采用两道次变形工艺和三道次变形工艺在Gleeble-2000型热模拟机进行变形实验,对比不同变形工艺下GCr15钢的显微组织和硬度,分析变形道次、碳化物析出区间冷却起始温度和冷却速度对组织球化的影响。结果表明:三道次变形工艺在实现GCr15钢组织球化和材料软化方面较两道次变形工艺有明显优势;对于GCr15钢,在三道次变形工艺中,把未再结晶区变形温度控制在900℃,并在900～800℃采用1℃/s的冷却速度,能够形成大量的球化组织,材料明显软化,可实现钢大部分组织在线球化。     

马钢轴承钢试制的非金属夹杂物控制的精炼工艺研究

采用理论分析结合生产经验的方法,确定马钢特钢GCr15轴承钢的精炼渣组分、钢中[Ti]和[N]含量上限以及真空循环时间和浇铸前软吹时间等关键工艺参数,实现对钢中非金属夹杂物的有效控制,成功试制了T[O]5ppm、D类夹杂评级≤1.0级和DS类夹杂物≤1.0级的高品质GCr15轴承钢。由于凝固偏析的作用,在[Ti]和[N]含量较低的条件下,不能避免凝固过程中析出Ti N类夹杂。     

45钢稀土硼铝共渗的扫描电镜观察

通过扫描电镜观察了４５钢稀土硼铝共渗的渗层形貌,并进行了铝和的面扫描分析以及硼、碳、铝、铁的线扫描分析,结果表明：铝存在于渗层的次表层中,稀土的加入增加了铝的渗入量并改变了铝的分布状总部我。由此认为,铝是先于硼化物覆盖表面之前渗入的,当硼化物覆盖表后,铝则停止迁移而富集于次表层中。     

45钢零件材料热处理工艺的研究

对45钢零件淬裂的主要原因进行了分析，提出了预报淬裂的一些措施。