提高20CrMo钢钻杆使用寿命的研究

对20CrMo钢制钻杆进行失效分析，得出魏氏组织的存在和晶粒粗大是钻杆发生早期断裂的主要原因，通过对几种细化品粒方法的比较，提出采用二次正火可细化晶粒并消除魏氏组织。     

圆环链母材断裂原因分析

对圆环链母材进行理化检测，证明化学成分和各项力学性能指标的符合要求，只有常温冲击韧性不符合要求，对其原因进行分析，结论为供货状态的金相组织不合格。     

提高20Mn2钢锻件屈服强度的实用技术

详细的介绍了提高20Mn2钢锻件屈服强度的工艺试验过程、力学性能测试结果、试验过程中出现的问题及解决办法,提出了提高20Mn2钢锻件屈服强度的工艺措施。     

20g钢魏氏组织韧性及微观断口形貌研究

对20g钢采用不同的热处理工艺或焊接工艺，制备成热处理冲击试样和焊接冲击试样，分别具有W和块状α组织。冲击韧性测试表明，W与相同晶粒度的块状α相比具有较高的冲击韧性。微观断口形貌观察发现，W室温冲击断裂时，均以韧窝机制断裂，而块状α可能以韧窝、解理或混合机制断裂。条状先共析α的存在有利于力学性能的提高。     

20MnSi钢中的魏氏组织

研究了２０ＭｎＳｉ钢中的魏氏组织及其对力学性能的影响。结果表明，Ｗ组织的形成与加热温度，冷却速度及碳含量有关。Ｗ组织对力学性能没有不良影响，还会使冲击韧度稍有提高。     

20CrMnTi钢锻件拉伸性能不合格原因分析

通过对20CrMnTi钢化学成分、硬度、显微组织、锻造流线及非金属夹杂物观察,结合拉伸试样外观和断口形貌,分析了拉伸性能不合格的原因,并提出了建议措施.结果表明:拉伸试样淬火变形使锻造流线发生改变,磨削时将部分变形的流线切断是导致拉伸性能不合格的主要原因,加工过程中的接刀棱、尺寸超差和形位公差不合格进一步降低了拉伸性能...     

20CrMnTi钢锻件拉伸性能不合格原因分析

通过对20CrMnTi钢化学成分、硬度、显微组织、锻造流线及非金属夹杂物观察，结合拉伸试样外观和断口形貌，分析了拉伸性能不合格的原因，并提出了建议措施。结果表明：拉伸试样淬火变形使锻造流线发生改变，磨削时将部分变形的流线切断是导致拉伸性能不合格的主要原因，加工过程中的接刀棱、尺寸超差和形位公差不合格进一步降低了拉伸性能。     

正火对建筑用热轧20MnV钢组织与性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段,研究了正火温度和时间对20MnV钢显微组织、拉伸性能和低温冲击性能的影响。结果表明,热轧态20MnV钢的显微组织为铁素体+珠光体条带,具有较高的强塑性和较低的低温冲击性能;当正火温度从770℃升高至1000℃过程中,20MnV钢中条带状组织逐渐消失,晶粒呈现等轴化趋势,铁素体晶粒有所粗化,组织均匀化升高;830℃及以上正火处理后,(Fe,Mn)3C相回溶至基体,晶内弥散析出了纳米级VC相;随着正火温度的升高,20MnV钢的抗拉强度和规定塑性延伸强度都表现为先减小而后增加的特征,断口伸长率、-25℃和-45℃冲击吸收能量则先增大而后减小;当正火保温时间从20 min增加至80 min时,20MnV钢的强度变化幅度较小,而断后伸长率、-25℃和-45℃冲击吸收能量都呈现先增加而后减小的特征,在正火温度为920℃、正火保温时间为60 min时,20MnV钢具有最佳的强塑性和低温冲击性能。     

热处理对建筑用20MnV钢组织与性能的影响

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、万能拉伸试验机等研究了完全正火、亚温正火/亚温淬火对冷轧+回火态20MnV钢组织与性能的影响。结果表明:冷轧+回火态20MnV钢的组织由针状铁素体+块状铁素体+珠光体组成,完全正火+冷轧+回火态20MnV钢中的珠光体中片状渗碳体演变成断续分布的球状或者短棒状;800℃正火+冷轧+回火态20MnV钢的组织为铁素体+M/A岛+细小碳化物;800℃淬火+冷轧+回火态20MnV钢的组织为铁素体+回火索氏体,晶内和晶界上弥散分布着细小碳化物颗粒。冷轧+回火态20MnV钢具有较高的强塑性和较低的低温冲击韧性,完全正火/亚温正火+冷轧+回火态20MnV钢的强度和塑性相对冷轧+回火态试样有不同程度降低,但是低温冲击吸收能量明显提高,在正火温度为800℃时强度降低最为显著;亚温淬火+冷轧+回火态20MnV钢的强度与冷轧+回火态试样相当,断后伸长率略有减小,而-25℃和-45℃冲击吸收能量明显提升。与冷轧+回火态20MnV钢冲击断口截面上的剪切裂纹相比,800℃正火/800℃淬火+冷轧+回火态20MnV钢中的微裂纹数量更少、长度和宽度更小,裂纹扩展呈现弯曲和曲折状;800℃淬火+冷轧+回火态20MnV钢具有较高的强塑性和最佳的低温冲击韧性。     

正火对20CrMnMo钢锻造过热组织的影响

对20CrMnMo钢的锻造过热组织进行了正火工艺试验.1020 ℃加热、保温3 h,稳定性过热组织晶界上的质点固溶于奥氏体中,采用强风冷却抑制其再从晶界析出,结果,晶界上分散的质点得到消除或大大减少,稳定性过热组织转变成非稳定性过热组织.再采用两次正火,粗大的晶粒便可以得到细化.     

16MnR钢板冷冲压开裂原因及解决办法

通过分析16Mn钢的连续冷却转变曲线、等温转变曲线以及显微组织,证实16MnR冷冲压钢板开裂的主要原因是显微组织中有贝氏体型非平衡组织存在,提出采用等温正火处理工艺以避免该非平衡组织的出现。结果表明,通过控制16MnR钢板的奥氏体化温度（920-940℃）、冷却速度（4-6℃／s）、等温温度（600℃）以及保温时间（1h）可以获得合适的铁素体＋片状珠光体组织,且力学性能也符合使用要求。     

利用亚温淬火改善20MnMo钢管板锻件的冲击韧性

在20MnMo钢锻件强度足够的条件下,用亚温淬火+高温回火工艺热处理可显著提高锻件的低温冲击韧性。     

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对20MnSiV热轧带肋钢筋屈服强度不合格的试样进行了化学成分分析和金相检验,并与力学性能正常的钢筋进行了比较。研究表明,化学成分的偏低是导致钢筋屈服强度不合格的主要因素,并提出了改进措施。     

20Cr2MoV钢焊缝金属微观分析

２０Ｃｒ２ＭｏＶ高强度热强钢用埋弧自动焊进行多道多层焊,经调质热处理后,焊缝金属的冲击性值急剧下降,不能满足使用要求。用扫描电镜分析的结果表明：焊缝金属中有较多的非金属夹杂物,特别是夹杂物附近存在微裂纹及晶界碳化物析出是造成焊缝金属低温冲击韧性值低的主要原因。     

20SiMn2MoV合金结构钢的低温冲击性能

针对石油钻采设备的服役条件,考察了20SiMn2MoV合金结构钢在-60℃-20℃内的冲击性能以及热处理工艺、毛坯尺寸等因素的影响。试验结果表明,20SiMn2MoV钢的冲击性能在试验温度范围内随温度降低而逐渐下降。在低温（略高于Ac3）淬火＋高温回火时,毛坯尺寸对冲击性能的温度依赖性有显著影响,毛坯尺寸越大,冲击性能随温度下降而降低的变化率越高。在高温淬火＋低温回火时,20SiMn2MoV钢表现出较低的冲击性能,但温度对冲击性能的影响相对较小。适当降低淬火温度,提高回火温度有利于改善20SiMn2MoV钢的冲击性能。冲击断口分析表明,断口上存在着团簇状的碳化物和氧化物颗粒及其脱落后而形成的孔洞,对于钢的冲击性能产生不利影响。     

两次正火提高40Mn2钢低温韧性

用两次正火工艺提高高压无缝气瓶用４０Ｍｎ２钢的低温韧性，分析了晶粒，带状组织等组织变化与低温韧性之间的关系。试验结果表明用８８０℃和８００℃两次正火，可显著提高４０Ｍｎ２钢的低温冲击韧度。     

HQ130钢焊接CGHAZ韧性及TEM分析

采用模拟焊接热循环方法,研究了ＨＱ１３０高强度钢焊接热影响区粗晶区（ＣＧＨＡＺ）中组织性能的变化,并利用扫描电镜（ＳＥＭ）,透射电镜（ＴＥＭ）和电子衍射技术对焊接ＣＧＨＡＺ冲击断口形态和精细组织结构进行了分析,试验结果表明,ＨＱ１３０高强钢焊接ＣＧＨＡＺ韧性下降的原因除了板条马氏体（ＭＬ）的粗化外,更重要的是上贝氏体（Ｂｕ）组织的形成,通过控制焊接线能量（Ｅ＝１０～２０ｋＪ／ｃｍ）使ＣＧＨＡＺ形成     

SKD11钢与20CrMo钢高温性能研究

通过进行SKD11钢和20CrMo钢高温性能试验,把试样按照压铸模的工作温度区间(20℃～700℃)进行加热--冷却循环.SKD11钢中由于ωCr=.5%～13.0%,会提高材料抗高温氧化能力和抗热疲劳性能,使其抗高温氧化能力远好于20CrMo.而且未在SKD11试样表面发现热疲劳裂纹.SKD11试样的基体组织也没有明显变化.