城市天然气管网用波纹管膨胀节开裂分析

对两件城市天然气管网用奥氏体不锈钢波纹管膨胀节发生的波峰环向开裂进行了失效分析,经显微硬度、化学成分、断口金相、扫描电镜和能谱检测及分析表明,波纹管开裂形式为典型的应力腐蚀沿晶开裂,主要原因是波峰处硬度偏高及Cl-和S2+等有害元素所致。     

烟机入口管膨胀节失效分析

中国石油天然气股份有限公司大连石化分公司1.4 Mt/a重油催化裂化装置烟机入口管线共有四波铰链板膨胀节6台.编号为波2和波4的膨胀节分别在2011年和2012年出现波峰开裂失效,严重影响装置的正常运行.详细介绍了膨胀节运行情况及失效形式,并从应力因素、温度影响和金相组织变化等方面对膨胀节的失效原因进行分析,由此得出由于波峰处所承受过大的拉应力造成波峰开裂,铰链板垫板焊缝组织脆化导致焊缝开焊则是导致膨胀节开裂失效的根本原因.此外,波纹管材质内部的晶间腐蚀是其开裂失效的内在原因,而膨胀节波纹管因长期在高温环境下工作发生高温腐蚀疲劳、材料韧性降低也是最终导致开裂的重要原因.     

奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀与防护

对炼油厂催化裂化、重油催化裂化能量回收系统管道中使用的１８８型奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀失效类型及产生原因进行了分析，并从工艺操作、不锈钢的表面改性、选材、消除残余应力等方面对如何防止波纹管膨胀节的穿孔和开裂进行了阐述。     

炼油厂奥氏体不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀与防护

本文对炼油厂催化裂化，重油催化裂化能量回收系统管中使用的１８－８型不锈钢波纹管膨胀节的腐蚀失效类型及产生原因进行了分析，并从工艺操作，不锈钢的表面改性，选材，消除残余应力等方面对如何防止波纹管膨胀节的穿孔和开裂进行了阐述。     

聚乙烯醇装置H-270再沸器失效原因分析

从材料成分、微观组织、断口形貌以及腐蚀产物等角度．分析了不锈钢再沸器开裂失效的原因。结果表明，介质中所含的微量氯离子引起的晶间型应力腐蚀开裂导致再沸器失效。     

催化裂化装置管道膨胀节失效分析及防护

对在役催化裂化装置的奥氏体不锈钢波纹管膨胀节失效原因进行了全面分析,由于刚度、温度、安装等因索引起的膨胀节失稳以及Cl-和SO2引起的腐蚀破坏,是膨胀节失效的主要破坏形式.其防护措施包括在设计选型方面,采取导流形式防止介质冲刷和残留;在选材方面采取表面改性或选用316L、317L或SAF2205等耐蚀材质;减小安装误差和减少停工次数等.     

催化装置烟气环境中膨胀节失效分析

炼油厂催化裂化装置中的膨胀节是影响催化裂化装置安全和连续生产的关键部件,由于系统操作温度高且物料及膨胀节内的填充物常含有氯化物、硫化物及其次生的连多硫酸等腐蚀性物质,因此在应力作用下使膨胀节很快发生应力腐蚀开裂或点蚀穿孔,造成失效,这一现象在炼油厂催化裂化装置中十分普遍。膨胀节的损坏不仅造成经济上的损失,而且给装置的安全生产带来严重威胁,膨胀节的质量事故控制已成为炼油厂设备管理中的一大难题。催化裂化膨胀节失效形式主要有三种:(1)由于应力腐蚀开裂(SCC)所致;(2)鼓泡失稳造成;(3)制造及焊接质量原因引起。而由S…     

重油催化裂化装置余热锅炉系统管道与炉体间机械密封改造

中国石油广西石化分公司重油催化裂化装置余热锅炉系统管道与炉体间原设计密封形式为贯穿式焊接的波纹管膨胀节密封,余热锅炉运行5 a后先后出现波纹管膨胀节腐蚀开裂、穿孔等密封失效现象。分析了波纹管膨胀节密封失效机理,装置大检修期间更换了不同规格的80处波纹管膨胀节,并新增了35套新型机械密封填料函。新型机械密封填料函采用分体组合结构,具有良好的密封和补偿效果,便于制造、安装,维护成本低,操作难度小,投用后再未发生膨胀节失效泄漏现象,在同类装置中具有较高的实用和推广价值。     

苯乙烯装置膨胀节失效分析及采取的措施

通过对介质、腐蚀产物、材料、断口的金相组织、裂纹形貌和晶界形貌的全面检查和分析,找到了苯乙烯装置膨胀节波纹管失效原因,确定裂纹为晶间和应力腐蚀组合型,并从选材、工艺操作和设计制造等方面提出了改进措施。     

烟机膨胀节的腐蚀与防护

本文就某厂烟机入口管系中膨胀节的腐蚀破裂问题展开讨论 ,认为四波膨胀节开裂的主要原因是焊接问题引起的凝固裂纹与晶间腐蚀 ;而二波膨胀节腐蚀开裂的主要原因则是露点腐蚀和应力腐蚀。文章最后提出了防止腐蚀的措施     

催化裂化装置膨胀节的破裂及防止

阐述催化裂化装置膨胀节在烟气介质作用下产生氯化物和硫化物引起应力腐蚀开裂的原因，提出了抗应力腐蚀开裂的方法。     

油井堵漏可膨胀波纹管的有限元分析

可膨胀波纹管技术具有膨胀工艺简单,作业周期短等优点。应用ANSYS仿真分析了波纹管的成型工艺,模拟了波纹管的水力膨胀作业,对波纹管膨胀过程中的应力、位移和圆度进行了分析;最后计算了波纹管的抗内、外压强度。分析结果表明,成型后波纹管的残余应力最大为258.02 MPa,位于波谷区域。波纹管外径比加工前减小了24.2 mm,适应于Ф244.5 mm井眼。根据强度分析,波纹管抗内压强度为33 MPa;根据结构失稳分析,波纹管抗外挤强度为4.5 MPa。     

温度和应力对管道钢应力腐蚀过程电化学行为的影响

为研究温度和应力对管道钢应力腐蚀过程电化学行为的影响,用X70钢和16Mn钢进行了试验,在不同温度、不同应力及慢拉伸条件下,用电化学极化测量方法研究0.5mol/LNa2CO3+1mol/LNaHCO3溶液中X70和16Mn管道钢的电化学行为。分析温度、应力(应变)和慢应变率等因素对极化曲线的影响,并讨论温度、应力和慢应变率对管道钢发生应力腐蚀开裂的驱动作用。试验结果表明:管道发生高pH应力腐蚀开裂的可能性随运行温度升高而增大;静应力使敏感电位区的阳极电流增大较显著,特征电位向负方向移动;管道钢材料在应力作用下,发生局部塑性变形,可造成选择性局部腐蚀,成为发生高pH应力腐蚀开裂的敏感部位。     

再生斜管用波纹管失效分析

文章对某石化厂再生斜管的波纹管进行了失效分析，认为该波纹管的失效是应力腐蚀造成的，并分析了腐蚀介质、应力和倾斜裂纹产生的原因，最后提出了预防措施。     

316L和2205不锈钢腐蚀性能对比

为了深入研究316L和2205两种不锈钢材料的腐蚀行为,结合两种材料的腐蚀特点,研究了特定环境工况下两种材料的点腐蚀与时间的关系。研究结果显示,随腐蚀时间延长,两种不锈钢点蚀程度均不断增加,随后下降。对于点蚀程度而言,在同等环境工况下316L和2205不锈钢均存在点蚀风险,但2205不锈钢具有更加优秀的耐点蚀性能;通过特定工况条件下的均匀腐蚀和应力腐蚀试验对比,结果表明这两种不锈钢具有很优秀的耐应力腐蚀开裂性能,2205不锈钢优于316L不锈钢。     

烟气轮机进出口管道膨胀节选型与力学分析

依据国内各炼油企业催化裂化装置烟气轮机进出口管道膨胀节失效破坏的现状及其工作环境特点 ,对烟气轮机进出口管道膨胀节的选型和力学分析作了较全面的阐述。在烟气轮机进口管道上 ,应选用平面三铰链式膨胀节进行热补偿 ,用于吸收较大的纵、横两向的热位移 ,且无盲板力 ,膨胀节的变形反力较小 ,确保进口管道的苛刻受力要求和安全运行。在烟气轮机出口管道上 ,应选用自由型膨胀节加恒力弹簧吊的形式 (或选用压力平衡型膨胀节 ,但费用高 ) ,用于吸收出口的纵向位移 ,确保安全运行 ,同时还可以降低主风机厂房的高度 ,减少施工安装费用。依据对烟气轮机管道膨胀节的选型和力学分析 ,格尔木炼油厂和洛阳石油化工总厂等的烟气轮机管道均运行良好 ,获得了满意的使用效果和经济效益。     

���Ӳ���Ӧ����H2SӦ����ʴ����Ӱ���̽��

��Effects of residual stress of welding on stress corrosion cracking are briefly introduced in this paper. The discussion mainly emphasizes the sulfide stress corrosion cracking of low carbon steels in the conditions of laboratory tests and the effects of tempering after welding. Finally some common ways used in industry for reducing residual stress of welding are suggested.     

催化裂化装置高温烟气管道膨胀节损坏原因分析及改进措施

介绍了催化裂化装置烟机入口暖管道膨胀节腐蚀爆裂的情况,分析了膨胀节爆裂和腐蚀的原因。并就膨胀节防止腐蚀提出了几点措施,对今后类似部位使用的膨胀节提出了建议。     

克服硫化氢应力腐蚀开裂的几种方法

针对硫化氢应力腐蚀造成的危害,分析了目前原理中腐蚀和渗氢不能得到很合理解释的情况,根据多年的经验,并作了一些试验;介绍了一种相对较为合理的硫化氢应力腐蚀开裂的原理;指出负电位的硫化亚铁和正电位的高价氧化铁形成了双极性微电池,这种双极性微电池是使基体产生电化腐蚀、和渗氢的原因,在有拉应力的条件下,是产生腐蚀开裂的基本要素;阐述了解决这种失效模式的几种方法,即磨平抛光法、喷丸法、振动冲击法、热处理法,另外还有即涂层法、喷镀法、刷镀法等方法,总结比较,提出最适用、效果最好的两种方法。     

焦炭塔底部进料管线弯头焊缝失效分析

介绍了焦炭塔底部进料管线腐蚀开裂情况,对开裂部位进行了外观检查。弯头断裂失效部位发生在环焊缝附近区域,且沿周向开裂,裂纹平直,而裂纹扩展方向与焊接断面基本一致。对开裂部位弯头取样,进行化学组成及金相热应力分析和硬度测试,对腐蚀产物进行化学组成分析。根据生产工艺、介质组成和分析结果确定了失效的主要原因：随着装置原料劣质化,经过10 a运行后,管线高温硫腐蚀加剧,降低了管线的承载力;由于焊缝处存在异种钢的焊接,所使用的309不锈钢导热系数较321不锈钢略小,加之前者的外壁温度又低于后者,使309钢产生较大的轴向拉伸引力,导致焊缝处存在热应力、焊接残余拉应力,在高温硫腐蚀和异种钢焊接的共同作用下导致了焊缝开裂。