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环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料的制备及性能 总被引:4,自引:0,他引:4
实验采用长链烷基胺对原始蒙脱土进行有机化处理,再利用环氧树脂对有机蒙脱土插层,制得环氧树脂,蒙脱土纳米复合材料。实验表明,改性环氧树脂的冲击强度有所提高。 相似文献
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环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料制备及性能的研究进展 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍蒙脱土(MMT)的性质及其有机化改性,详细阐述了环氧树脂(EP)/MMT纳米复合材料的制备方法及其性能,以及MMT在EP中的剥离机理,指出实现MMT在EP基体中完全剥离的方法仍是目前制备EP/MMT纳米复合材料的关键问题. 相似文献
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环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料性能的研究 总被引:7,自引:0,他引:7
用一种新型的热稳定性较好的改性剂2,2’-二[4-(4-氨基苯氧基)苯基]-丙烷(BAPP)改性钠基蒙脱土,再与环氧树脂进行纳米复合制备了环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料。讨论了蒙脱土用量对环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料性能的影响,并对其结构和性能进行了表征和测试。结果表明:改性使蒙脱土层间距变大,制备出的环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料剥离结构较好,环氧树脂/蒙脱土纳米复合材料的玻璃化转变温度和动态储能模量随改性蒙脱土用量的增加呈现较好的递增趋势。 相似文献
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以4,4′-二氨基二苯砜(DDS)为固化剂,制备出一种剥离型MMT/EP(蒙脱土/环氧树脂)纳米复合材料。采用红外光谱(FT-IR)法、X射线衍射(XRD)法和动态力学分析(DMA)法等对复合材料的微观结构、插层剥离行为、热性能和力学性能等进行了研究。结果表明:MMT对EP分子结构无影响,有利于EP结构和性能的设计,也便于确定其固化工艺。在无促进剂的情况下,当体系中引入5%MMT(相对于EP质量而言)时,复合材料的干态热变形温度、玻璃化转变温度(Tg)、冲击强度和拉伸强度分别提高了39℃、21℃、27.30%和10.50%;适量的MMT能有效提高纳米复合材料的耐湿热性能。 相似文献
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三元乙丙橡胶/蒙脱土纳米复合材料的制备与性能研究 总被引:5,自引:0,他引:5
采用熔融插层的方法制备了三元乙丙橡胶(EPDM)/蒙脱土纳米复合材料。X-射线衍射和透射电镜的研究结果表明,该材料的结构为插层型纳米分散结构。研究了蒙脱土用量对该复合材料的力学性能、光学性能和热性能的影响。实验结果表明,该纳米复合材料具有优良的力学性能。当蒙脱土的用量为15份时,该材料的拉伸强度和拉断伸长率分别为19.8MPa和540%。由过氧化物硫化剂2,5-二甲基-2,5-二叔丁基过氧己烷制备的EPDM/蒙脱土纳米复合材料是半透明的,蒙脱土用量对材料的透光率影响较小,蒙脱土用量几乎不影响材料的硫化性能。此外,材料的玻璃化转变温度和热分解温度也由于蒙脱土在基体中的纳米分散和基体与填料相互作用的增强而明显升高。 相似文献
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采用预聚法和原位插层聚合两种方法制备出了聚氨酯(PUR)/有机蒙脱土(OMMT)纳米复合材料,考察了复合材料的力学性能、热稳定性和阻燃性能。结果表明,两种方法制备的复合材料的硬度、拉伸与撕裂强度、断裂伸长率均高于纯PUR。与纯PUR相比,原位插层聚合法制备的复合材料的热分解温度提高了20℃,氧指数提高了23.5%;预聚体法制备的复合材料的分解温度提高了15℃,氧指数提高了13.5%。对比可知,原位插层聚合法制备的复合材料的热稳定性和阻燃性能明显提高,韧性得到增强。 相似文献
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周雪琴;盛仲夷;谢松桂;申屠宝卿;翁志学 《中国塑料》2010,24(2):47-51
采用环氧树脂改性蒙脱土(MMT)得到有机化蒙脱土(OMMT),再用熔融插层法制备了聚酰胺6 (PA6)/ OMMT纳米复合材料。采用X射线衍射仪、透射电子显微镜、万能材料试验机、热重分析仪等研究了PA6/OMMT复合材料的形态结构、力学性能和热稳定性。结果表明,经环氧树脂改性得到的OMMT的层间距明显增加,从未改性的1.22 nm增加到5.13 nm,并以纳米尺度分散于PA6基体中;随着OMMT含量的增加,PA6/ OMMT复合材料的强度和模量增加,热变形温度提高,其拉伸强度可达76 MPa,弯曲模量达到3.462 GPa,热变形温度为134 ℃;PA6/ OMMT复合材料失重10 %时的温度为422 ℃,比纯PA6的406 ℃提高了16 ℃,改善了PA6的热稳定性。 相似文献
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以环氧树脂(EP)、双马来酰亚胺(BMI)、4,4’-二氨基二苯砜(DDS)和短切碳纤维(SCF)等为主要原料制备了EP/BMI/DDS/SCF复合材料,并研究了SCF添加量对复合材料力学性能和热性能的影响。结果表明,当SCF添加量为0.25 %(质量分数,下同)时,EP/BMI/DDS/SCF复合材料的力学性能提高最大,其拉伸强度、弯曲强度、弯曲模量和缺口冲击强度比未添加SCF时的EP/BMI/DDS复合材料分别提高了48.52 %、32.15 %、25.77 %以及150.91 %;此外,SCF的加入有助于提高复合材料的热性能。 相似文献
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研究制备了环氧树脂(EP)/有机蒙脱土(OMMT)、N,N-二(2-羟乙基)氨甲基膦酸二乙酯(BHAPE)阻燃剂阻燃的EP和EP/OMMT等复合材料。XRD证明分散在复合材料中的OMMT为剥离型的,且BHAPE的加入不影响材料中OMMT剥离后的层间距。研究证明,单独使用BHAPE很难使EP通过UL 94 V-0阻燃级,仅添加OMMT的EP固化物,其氧指数和UL94阻燃性能几乎与纯EP固化物的一样。但是同时添加BHAPE和OMMT的EP固化物,当BHAPE和OMMT的添加量分别为25%和5%时,不仅BHAPE/EP/OMMT复合物的CONE阻燃参数都明显降低,而且能通过UL94V-0级。可能是BHAPE和OMMT在凝聚相同时发挥作用,即BHAPE和OMMT协同阻燃作用提高了复合材料的综合阻燃性能。 相似文献
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环氧树脂/膨润土纳米复合材料的制备 总被引:2,自引:0,他引:2
本文制备了有机膨润土和环氧树脂/膨润土纳米复合材料,利用X-ray衍射对有机膨润土和纳米复合材料进行了表征,分析了烷基铵链在澎润土及其复合材料中的聚集状态。 相似文献
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采用熔融共混的方法,制备了聚丙烯(PP)/甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝聚丙烯(PP-g-GMA)/环氧树脂(EP)共混物,研究了固化剂4,4二氨基二苯甲烷(DDM)和相容剂PP-g-GMA对共混过程扭矩的影响,探讨了共混物的力学性能,讨论了EP固化与相容剂对共混物热稳定性与结晶性能的影响。结果表明,加入固化剂和相容剂提高了共混扭矩,加入相容剂提高了共混物的拉伸强度与模量,但降低了断裂伸长率,环氧固化与相容剂提高了共混物的最大分解速率温度和PP的结晶温度。 相似文献
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Preparation and Characterization of Conductive Polypyrrole/Organophilic Montorillonite Nanocomposite
Polyvinylpyrrolidone (PVP) was used as organic intercalative modifier to prepare organophilic montorillonite OMMT-P. PPy/OMMT nanocomposites were prepared by the oxidative polymerization of pyrrole (Py) intercalated into the interlayer of OMMT. The effect of Py, OMMT, oxidant, and dopant content on nanocomposites' conductivity were studied, and the conductivity of PPy/OMMT-P was achieved as high as 15.0 S·cm?1 when the molar ratio of FeCl3 and Py is 2.50, the mass ratio of Py and OMMT-P is 0.25, and the TSANa concentration is 0.025 g·ml?1. The structure and properties of the nanocomposites are characterized with FT-IR, TG, and XRD. 相似文献
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环氧树脂/有机蒙脱土体系非等温固化动力学研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过差示扫描量热法(DSC)研究了改性芳胺固化环氧树脂/有机蒙脱土(EP/OMMT)纳米复合材料的非等温固化动力学,采用Ozawa-F lynn-W all法、K issinger法和Crane公式计算了体系的反应活化能、反应级数、频率因子等固化反应参数,并估算了理论凝胶温度和理论固化温度。结果表明,有机蒙脱土的加入降低了环氧树脂体系固化反应活化能和频率因子,但对反应级数影响不大。这说明有机蒙脱土对体系的固化反应有一定的促进作用,但不改变固化反应机理。 相似文献
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DDM/EP/CTBN增韧BMI耐高温胶合成工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以N,N-′4,4′-二氨基二苯甲烷型双马来酰亚胺(BM I)、环氧树脂(EP)、4,4′-二氨基二苯甲烷(DDM)为主要原料,合成了2种以BM I为基体的耐高温胶粘剂,分析了DDM、EP用量对胶粘剂性能的影响。采用差示扫描量热、红外光谱、热重分析表征了产物的反应程度、结构和热稳定性。结果表明,2种工艺都采用mBM I∶mEP∶mDDM=1∶1∶0.85时综合性能最优,在相同的固化条件下,共熔型体系耐高温实验强度(30.07 MPa)优于预聚型体系(27.33 MPa),但耐温冲击实验强度(29.83 MPa)不如后者(31.58 MPa)。 相似文献