自升式平台穿刺计算方法探讨

自升式平台的穿刺会对平台结构或桩腿造成不同程度的损伤,因此非常有必要对作业井位进行插桩穿刺安全性评估。在总结国内外穿刺计算方法的基础上,首先分析了接近穿刺状态下上覆砂层的抗剪切能力,对桩基承载力公式进行了修正;然后对穿刺安全系数进行了探讨,推荐了平台作业期处于台风季时采用的安全系数;最后提出了更完善的穿刺分析和作业流程,并以HYSY9××平台在某井位插桩计算为例验证了所提出的方法。     

自升式平台拖航稳性研究

本文计算了各类自升式平台在不同拖航操作状态下的稳性，并根据计算结果分析研究了这些操作的利弊。本文可供自升式平台设计、操作和检验者参考     

作用在海洋移动式平台上的风倾载荷

本文在归纳国内外对作用在海洋移动式平台风倾载荷的研究文献的基础上，分析了目前船级社的规范中风载荷计算方法中的几个问题。本文介绍了作者编制的风倾力臂横截曲线计算程序，并给出了计算实例     

自升式平台冰激动力响应分析

应用ANSYS软件建立了平台和冰相互作用的有限元模型,构建了自升式平台的冰激振动模型,并计算基于2种冰力模型的自升式平台的动力响应。此动力分析方法具有建模方便和计算精度高的特点。以某自升式平台为例,计算了冰和平台结构相互作用的耦合效应,为自升式平台冰激振动安全评估提供了参考依据。     

基于SolidWorks移动式平台稳性计算方法

提出一种利用SolidWorks进行移动式平台稳性计算的方法.应用VB.NET对SolidWorks进行二次开发,自动创建、修改平台的三维实体模型,并由此快速准确地求出体积、形心等稳性计算所需的参数,从而使平台稳性计算变得更加方便快捷而且精度更高.最后通过计算实例证明,利用该方法计算平台的稳性是切实可行的.     

坐底式平台沉浮稳性研究与计算

坐底式平台的沉浮稳性与它的作业性能密切相关。随着平台作业水深的不断加大,现有平台的沉浮稳性为操作者、设计者及船检部门所重视。文中分析了现有规范对沉浮稳性的衡准,介绍了计算沉浮稳性的程序框图及计算实例。对提高沉浮作业工况的安全性,给出了一些建议,供平台设计和操作者参考。     

老龄自升式平台极限承载能力与体系可靠性分析

通过海洋平台桩-土非线性弹簧模型的研究,结合桩基荷载-位移数据计算程序的编制,为工程实际应用提供简便可靠的方法。对某自升式钻井平台在完好状态和受损状态下的极限承载能力作了对比研究,通过逐级增加载荷的方法,基于精确计算模型对平台结构进行非线性分析,具体依据载荷类型、载荷作用力方向等,得到12种计算工况,研究老龄平台在受损状态下对强度储备的影响,并评估其安全状况。考虑外界荷载的随机性和不确定性,基于极限承载能力分析,采用等效荷载法,运用JC法进行平台体系可靠性计算,分析完好平台与老龄平台的结构体系可靠性,并作对比研究。     

Spar平台环境载荷风洞测试及载荷分析

介绍某桁架式Spar平台风洞环境载荷测试及分析,为国内首次在风洞中开展的Spar平台风、流载荷模型试验。通过在风洞中模拟真实海洋环境,考虑倾角变化对平台载荷的影响,测试Spar平台水上部分风载和水下部分的流载,给出最大风倾覆力矩风向角,确定平台最容易发生危险的关键风向。试验结果表明:水上部分风阻随纵倾角的增大而增大;风倾覆力矩随倾角增大先增大后减小,在纵倾角10°时达到最大值;水下部分只在流向角-15°～15°范围内,流阻随倾斜角度增大而减小,但最大阻力发生在倾斜角为15°时。试验结果可以为Spar平台设计以及性能预报提供参考。     

冰区自升式平台桩腿动强度的安全评估

应用ANSYS软件建立了自升式平台和冰相互作用的数学仿真模型,对自升式平台进行了动力分析和桩腿的极限强度和疲劳强度校核。应用本模型对渤海某自升式平台桩腿进行的强度校核和不同海冰参数下平台桩腿的冰激疲劳损伤实例分析表明,本文的研究结果为自升式平台冰激疲劳设计提供了一个有效的方法,并为自升式平台在冰区的使用提供了依据。     

自升式平台桩脚在含硬壳层地基中的插深分析

存在硬壳层的层状地基承载能力分析是自升式钻井平台桩脚插深分析的关键,但是目前对硬壳层承载能力的确定还没有成熟可行的理论计算方法。一般的针对非均质层状地基的承载力计算方法,因参数较多,计算步骤繁琐,很难广泛应用于实际的平台桩脚入泥深度分析中。文中主要介绍了存在硬壳层的层状地基承载力的分析方法与过程,根据应力扩散原理推导并做适当的简化得到硬壳层承载力修正方法。简化后的修正方法能满足一般硬壳层承载力分析的需要,并使平台插桩深度分析计算过程变得简便。通过在实际工程的应用,得到的实测结果与理论计算值也较为一致,说明了用此方法分析硬壳层地基的平台插桩是合理、实用的。     

鄱阳湖自然保护区生态环境分析

本文叙述了鄱阳湖自然保护区生态环境和保护策略。由于鄱阳湖所处的地理位置和地形，所以具有丰富的水和热气候资源，以及丰富的水陆动植物资源，保护区有优越的候鸟栖息生活条件，区内冬季气候温和，平均气温在5．O℃以上，平均水温为6．O℃，平均水深为0．2～O．6m，目前水质较好，鸟类资源丰富，有珍禽鹤类群。     

海洋生态环境监测的指标体系研究

本文在总结国内外各种海洋生态监测方法的基础上,构建生物分布指数、生物暴露指数和生物反应指数,并由此确定生态质量总指教。生态质量总指数可以综合反映特定海洋环境的生物群落特征,典型污染物在生物体内的蓄积特征以及生物体对环境污染的生理生化反应特征,因此可以应用于近岸海洋环境质量的生态监测。     

南海北部湾东方1-1气田中心平台腐蚀环境分析

根据 1 997年 2月对南海北部湾东方 1 -1气田海区海水及沉积物腐蚀性因子调查的资料 ,概述了该海区电阻率、溶解氧、Fe3+ /Fe2 +、Eh、有机质等腐蚀因子的特征。对腐蚀环境进行了综合分析 ,指出调查区海水腐蚀情况与临近海区海水接近 ,各站表层海土腐蚀性偏向于较强级 ,从而提出了防腐蚀对策。     

威海湾南部水环境初步分析

威海湾位于山东半岛北部，海湾南北长约９ｋｍ，东西宽约７ｋｍ。由于人口增加和工业迅速发展，１９８９年开始威海湾南部投入开发，排海河南省的大增，造成涨局部地区超标，超过海洋物理自净能力，形成污染。本文依据海上实测潮流和ＣＯＤ资料，利用数学模型计算的威海湾潮流分布和物质扩散特征，讨论了威海湾南部纳污量，指出威海湾西部海域潮流较小，海洋物理自净化能力弱，近岸一些地区纳污量已达到或接近饱和，今后新开发区大量     

青岛田横岛北岸柱状样沉积物组成与沉积环境分析

通过对青岛田横岛北岸THD柱状样的沉积层序、粒度参数和碎屑矿物系统分析,揭示了其形成与滨岸潮滩相沉积环境有关。该柱状样主要由细砂和粉砂质砂组成,可大致分为3层,上下2层主要为细砂和粉砂质砂,中间层是中、细砂。整个柱样表现出分选程度差、风化程度低、不稳定矿物含量高的特点,表明沉积物分选改造不明显,反映出物源为原地或近源沉积特征。     

南海某气田A平台腐蚀环境探讨

根据某气田海区海水及沉积物腐蚀性因子调查的资料,概述了该区阻率、溶解氧、Ｆｅ＾３＋／Ｆｅ＾２＋、Ｅｈ有机质等腐蚀因子的特征。对腐蚀环境进行了综合分析,指出调查区海水腐蚀情况与临近海区海水接近,各站表层海土腐蚀性偏向于较强级,从而提出了防腐蚀对策。     

南海某气田B平台腐蚀环境探讨

根据1997年2月国家海洋局第一海洋研究所和广州二海海洋勘察公司对北部湾南部某气田海区海水及沉积物腐蚀性因子调查的资料，概述了该海区电阻率、溶解氧、Fe^2 /Fe^2 、Eh、有机质等腐蚀因子的特征。对腐蚀环境进行了综合分析，指出调查区海水腐蚀情况与邻近海区海水接近，各站表层海土腐蚀性偏向于较强级，从而提出了防腐蚀对策。     

东平湖及周围水环境分析

本文对作为南水北调东线调蓄水库之一的东平湖水环境，进行了水质现状监测评价，富营养化状态评价、多年来水质变化趋势，污染状况分析，并针对分析结果提出了相应的治理建议。     

CALCULATION AND ANALYSIS OF THE HEIGHT ANOMALY AND THE DEFLECTION OF VERTICAL IN AN OCEAN AREA

By the analysis of a practical calculation, this paper describes, for the first time in China, the gravimetric method on the calculation of the height anomaly and the deflection of vertical in the ocean by Stokes' and Vening Meinesz's formula. There are 84 calculation points distributed uniformlic in a calculated area of 2°×2° in the Mid-Pacific. In the course of the calculation, the gravimetric data measured by us, the 1° ×1° mean gravity data "published in other countries and the 25-ordeic gravitational coefficients of GEM8 were used. The results (Fig. 2b) show that the calculated area is an uplift of the geoid, with a mean height anomaly of 42 m, the maximum being 45 m and the minimum 39 m. In the whole calculated area, the variation of the deflection of vertical is rather small, with the maximum 7″·1 and the minimum -0″·2. The major causes of the calculation errors are pointed out and the calculation results are compaired with the data from the satellite altimeter.