喷丸、化学镀Ni－P对1Cr18Ni9Ti不锈钢抗应力腐蚀的影响

用三点加载试件研究了表面喷丸和化学镀Ｎｉ－Ｐ对１ＩＣｒｌ８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢在１５４℃，４５％ＭｇＣｌ２中的应力腐蚀敏感性的影响。两种表面处理都大大增强材料抗应力腐蚀破裂的能力。当外加应力不超过喷丸造成的压应力时，喷丸对抗开裂非常有效；外加应力大于喷丸压应力后，随应力升高破裂时间缩短。化学镀Ｎｉ－Ｐ的保护效果主要决定于镀膜的完整性，在试件边核处受力较苛刻的部位，应力腐蚀最易产生。讨论了外加应力、膜的延性和附着性对破裂的影响。     

Ni—P合金镀层对321不锈钢应力腐蚀开裂的影响

用Ｕ型弯曲试验，恒载荷拉伸试验，Ｘ射线和ＳＥＭ表面分析方法，研究了化学镀Ｎｉ－Ｐ合金镀层及热处理后镀层对３２１奥氏体不锈钢在４２％沸腾ＭｇＣｌ２溶液中应力腐蚀开裂的影响。结构表明：Ｎｉ－Ｐ合金镀层均能提高３２１不锈钢在ＭｇＣｌ２介质中的抗应力腐蚀的能力。完整的镀层能有效地起到机构隔离作用，当镀层产生微裂纹时，镀层对基材具有一定程序的电化学保护作用。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢输油管道开裂原因分析

通过化学成分分析、宏观检验、金相检验和断口分析等方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢液压油输送管道开裂原因进行了分析。结果表明:不锈钢管开裂为应力腐蚀开裂,裂纹起源于管道外壁并逐渐向内壁扩展;产生开裂的主要原因是工业水中氯、硫和氧等腐蚀性物质不断在钢管外壁沉积,在管道压力和腐蚀介质共同作用下,不锈钢管发生应力腐蚀开裂。     

Al对含P,Mo奥氏体不锈钢应力腐蚀性能的影响

用点焊接试验方法评价了合金元素Ａｌ对含Ｐ和Ｍｏ奥氏体不锈钢应力腐蚀破裂性能的影响。结果表明，单独添加Ａｌ没有改善应力腐蚀破裂性能，而复合添加Ａｌ和Ｃｕ有效地提高了抗应力腐蚀性能。１４Ｃｒ－１６Ｎｉ－２Ｃｕ－３Ａｌ钢中添加Ｍｏ，虽然降低应力腐蚀性能，但影响较小。含０．３％Ｍｏ时应力腐蚀破裂临界温度可达１２０℃。ＡＥＳ分析表明，Ａｌ和Ｃｕ元素在表面膜中富集。Ａｌ和ｃｕ的联合作用使钢表面膜的钝化能力得到加强，从而提高了抗应力腐蚀性能。     

Ni-P合金镀层对321不锈钢应力腐蚀开裂的影响

用U型弯曲试验、恒载荷拉伸试验、X射线和SEM表面分析方法,研究了化学镀Ni-P合金镀层及热处理后镀层对321奥氏体不锈钢在42％沸腾MgCl_2溶液中应力腐蚀开裂的影响。结果表明:Ni—P合金镀层均能提高321不锈钢在MgCl_2介质中的抗应力腐蚀的能力。完整的镀层能有效地起到机构隔离作用,当镀层产生微裂纹时,镀层对基材具有一定程序的电化学保护作用。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢薄板断后伸长率的换算

通过对不同宽度及标距尺寸的2mm厚1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢薄板进行拉伸试验,证明了Oliver公式比Bollu公式更适合该不锈钢薄板断后伸长率的描述,通过数据拟合得到了该不锈钢薄板的Oliver表达式为A=0.84((2^1/S)0/L00).18,并通过断后伸长率的换算验证了该表达式的合理性。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在含Cl^—,HCO3^—体系中的孔蚀行为

采用稳态阳极极化曲线法研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢在Ｃｌ及在ＨＣＯ３体系中的腐蚀行为。结果表明：ＨＣＯ３对不锈钢孔蚀的抑制作用由其与Ｃｌ的浓度比决定。此浓度比高于临界浓度比时,ＨＣＯ３缓蚀作用很显著;低于时,ＨＣＯ３基本无缓蚀作用。不同的ＨＣＯ浓度有不同的临界浓度比。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在土壤中腐蚀规律研究

用自然埋设试件的方法,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性、中性及碱性土中埋设1,3,5年后的腐蚀特征.结果表明,不锈钢在酸性及中性土壤中腐蚀轻微,在含盐量较高的碱性土壤中腐蚀比中酸性土壤严重,且出现点蚀现象;土壤中的Cl-及SO42-是影响不锈钢腐蚀的最主要因素,随着Cl-及SO42的增多,不锈钢的腐蚀失重增大;自然腐蚀电位也反映不锈钢在土壤中的腐蚀状态,腐蚀电位为正,腐蚀轻微,腐蚀电位越负,腐蚀越严重.     

高温碱液中NaClO_3杂质浓度对1Cr18Ni9Ti耐蚀性的影响

杂质对奥氏体不锈钢在高温碱液中的耐蚀性影响较大,其中以NaClO2杂质的影响最显著.通过动电位极化试验、浸泡试验、3点弯曲应力腐蚀试验并结合腐蚀产物的XRD和SEM分析,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢(18-8)在150℃,50%NaOH溶液中的耐蚀性.结果表明,18-8耐蚀性与高温碱液中NaClO3杂质的含量有关,随着NaClO3杂质浓度的提高,18-8的耐蚀性提高,其主要是溶液的氧化性增强,18-8表面形成了致密的保护膜;只有当溶液中NaClO3浓度为0.15%时,18-8才发生应力腐蚀开裂,这主要是表面膜层的保护性有限,此时应力腐蚀开裂符合阳极溶解机理.     

含稀土1Cr18Ni9Ti不锈钢焊接接头耐腐蚀性能的电化学研究

通过焊条药皮向１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢焊缝中过渡稀土,用高温电化学方法研究了稀土对焊缝耐内蒙古天然碱苛化烧碱腐蚀性能的影响。结果表明：采用适量的焊条药皮配方和焊接工艺可使稀土元素过渡到焊缝金属中,适量稀土元素改变了不锈钢焊接接头阳极极化曲线的极化度,从而改善了不锈钢材料焊接接头的耐蚀性。     

1Cr17与1Cr18Ni9Ti异种钢的焊接

在分析1Cr17与ICr18Ni9Ti各自焊接性的基础上,根据异种钢接接头焊缝金属成分与组织,选择不同焊接材料进行工艺试验,依据试验结果成功地焊接了异种钢接头。     

炼油厂制氢装置奥氏体不锈钢变径管的应力腐蚀破坏

对炼油厂制氢装置低温段奥氏体不锈钢的变径管所出现的破裂失效原因进行了分析.结果表明变径管失效是应力腐蚀引起的.应力腐蚀裂纹起源于变径管焊缝内表面热影响区,变径管加工过程中所形成的不均匀粗大组织是促进应力腐蚀的主要原因.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的土壤腐蚀行为研究

在酸性,中性及碱性土壤中,用自然埋设试件的方法,研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢分别经过１,３,５年三个试验周期后的腐蚀特征,结果表明,不锈钢在酸性及中性土壤中腐轻微,在高盐碱性土壤中腐蚀比中酸性土壤稍微严重些,而且出现点蚀现象;土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ＾２－４是影响不锈钢腐蚀的最主要因素是,随着土壤中Ｃｌ＾－及ＳＯ＾２－４增多,不锈钢的腐蚀失重近似线性增大;     

防止1Cr18Ni9Ti无缝钢管晶间腐蚀的方法研究

晶间腐蚀是奥氏体不锈钢管最危险的破坏形式之一.通过对晶间腐蚀产生原因的分析,归纳了影响1Cr18Ni9Ti无缝钢管晶间腐蚀的诸多因素,提出防止材料的晶间腐蚀的有效方法为:降低碳及磷、硫等有害杂质元素的含量;添加少量稳定化元素钛,适当增加铬含量,减少镍含量;在1 050～1 100 ℃进行固溶处理,快速冷却,抑制在晶界析出碳化物;在850～880 ℃下进行稳定化处理2～4 h,然后缓慢冷却;在需要进行冷加工和于相当敏化温度处理的场合下,遵循先冷加工,而后进行热处理的原则;通过加工及热处理将晶粒度控制在6～8级.     

一种新型不锈钢清洗剂对1Cr18Ni9Ti的腐蚀行为

1Cr18Ni9Ti钢用途广泛,但其在清洗中存在腐蚀。采用深度腐蚀测试、电化学测试及金相观测,研究了1Cr18Ni9Ti在新型不锈钢清洗剂NAP中的腐蚀行为。结果表明:1Cr18Ni9Ti在50℃的NAP清洗剂中腐蚀非常轻微,深度腐蚀速率小于0.037mm/a,温度升高时腐蚀加快;NAP由HNO3和羟基乙叉二膦酸(HEDP)复配而成,保留了优良的二次钝化特性和耐点蚀性能,甚至有一定的协同作用,1Cr18Ni9Ti在NAP溶液中的点蚀击穿电位高于在HEDP溶液和10%HNO3溶液中,抗点蚀能力进一步提高;1Cr18Ni9Ti在NAP清洗剂中的腐蚀很轻微,未发现点蚀和晶间腐蚀等局部腐蚀现象。     

奥氏体不锈钢在高浓度氯化物溶液中的应力腐蚀断裂

本文主要是讨论奥氏体不锈钢在高浓度氯化物溶液中的应力腐蚀断裂速度和形态与环境因素、材料因素和应力因素的关系。对不锈钢的实际应用和开发耐氯化物应力腐蚀的新型奥氏体不锈钢有一定的参考意义。     

不锈钢1Cr18Ni9Ti的切削加工方法

本文论述了不锈钢的切削加工特点、目前常用的切削加工方法，随着刀具技术的发展，高速切削加工不锈钢材料成为必然发展趋势。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢导管扩口开裂分析

对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢导管的扩口开裂进行了试验分析，认为基体中的δ铁素体相与扩口开裂有关，而加工操作不当是扩口开裂的诱发因素。对有关标准提出了建议。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢单轴棘轮本构模型研究

对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了室温单轴棘轮试验,研究了平均应力、峰值应力和棘轮历史对饱和棘轮应变的影响规律.结果表明,当平均应力大于一定范围后,饱和棘轮应变与峰值真应力之间存在单调函数关系,先前低峰值应力的棘轮历史,对后继高峰值应力的饱和棘轮行为无影响.给出了用于室温饱和棘轮应变预测的模型和用于棘轮应变演化预测的模型.模型的预测结果与试验结果基本吻合.