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范平 《真空科学与技术学报》1993,(5)
本文利用作者在全压强范围内圆形管道的流导计算中提出的理论,对在全压强范围内同心圆环截面管道的流导进行了计算,得到的公式表明,比目前通用经验公式结果更为合理。 相似文献
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利用文献[1]提出的分层流动模型流导计算理论，对等边三角形截面管道的流导进行计算，得到了在全压强范围内适用的流导计算公式。 相似文献
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在全压强范围内圆形管道的流导计算 总被引：1，自引：0，他引：1
范平 《真空科学与技术学报》1988,(4)
本文假定,气体沿圆形管道流动过程中,靠近器壁线度在(1-e~(-ξλ/R_0))R_0的范围内,可忽略气体分子之间的碰撞,近似为分子性流动;其余部分可忽略气体分子与器壁间的碰撞,近似为粘滞性流动。由此得到了适合于全压强范围内的半经验流导公式,计算结果与目前通用半径验公式结果相符。 相似文献
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范平 《真空科学与技术学报》1992,(1)
本文利用作者在对全压强范围内圆形管道的流导计算中提出的理论,对径向辐射流的全压强范围内的流导进行了计算,得到了较为实用的公式,计算结果表明与现有半经验公式结果基本相符。 相似文献
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热流逸真空泵利用其内部微通道结构产生的热流逸效应来工作,故其本身也存在流导。本文建立了几种典型截面形状长微通道和短微通道的流导计算模型,进而分析了流导随努森数、温差及微通道特征尺寸变化的规律。结果表明,微通道在过渡流区域的流导比在自由分子流区域的大2~4个数量级;短微通道的流导性能优异长微通道的;绝大多数情况下,截面形状的对称性越强则其流导性能越好;在自由分子流区域,截面形状对流导的影响不大,但在过渡流区域,不同截面形状的流导差异显著。可见,应尽可能将热流逸真空泵设计在过渡流区域工作,且应优先采用截面形状对称性强的短微通道结构,但需要综合考虑努森数、温差和微通道特征尺寸之间的相互协同与制约。 相似文献
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热流逸真空泵利用其内部微通道结构产生的热流逸效应来工作,故其本身也存在流导。本文建立了几种典型截面形状长微通道和短微通道的流导计算模型,进而分析了流导随努森数、温差及微通道特征尺寸变化的规律。结果表明,微通道在过渡流区域的流导比在自由分子流区域的大2~4个数量级;短微通道的流导性能优异长微通道的;绝大多数情况下,截面形状的对称性越强则其流导性能越好;在自由分子流区域,截面形状对流导的影响不大,但在过渡流区域,不同截面形状的流导差异显著。可见,应尽可能将热流逸真空泵设计在过渡流区域工作,且应优先采用截面形状对称性强的短微通道结构,但需要综合考虑努森数、温差和微通道特征尺寸之间的相互协同与制约。 相似文献
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《中国粉体技术》2016,(1):1-5
为了探究气-固两相流中颗粒对管道弯头的磨蚀机理,采用计算流体动力学软件对90°弯头进行磨蚀模拟研究。结果表明:颗粒在弯头内的轨迹是先汇聚、后发散的过程,弯头壁面上颗粒汇集程度最大的位置也是磨蚀最严重的地方;随着气流速度与颗粒粒径的改变,最大磨蚀点分布在与x=0坐标面夹角为70~90°的截面之间,并且分布在z=0平面的一侧;最大磨蚀率与颗粒流量成正比;在颗粒质量流量为0.1 kg/s的条件下,当颗粒粒径小于45μm时,气流速度对最大磨蚀率影响不大,当颗粒粒径大于45μm时,最大磨蚀率与气流速度接近二次多项式关系;当气流速度为20 m/s时,粒径介于45~75μm的颗粒的磨蚀率最大,而且颗粒流量越大,这种趋势越明显。 相似文献
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蒙特卡罗法计算分子流状态下真空管道的传输几率 总被引：2，自引：0，他引：2
采用蒙特卡罗法对分子流状态下真空管道的传输几率进行了计算。计算精度随着模拟分子数的增加而显著提高,对于圆柱管道,模拟分子数为1.0×109时误差在2.7×10-5以下。气体分子与管壁的平均碰撞次数与管道纵横比基本相等。分析了传输几率与管道内壁吸附性的关系,通过测量管道两端气压便可计算出管道的抽速。另外,对椭圆和矩形截面管道的流导也进行了计算。 相似文献
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热网管道水力计算的主要目的是确定各管段的管径并计算各管段的阻力损失。以便各管段内流量分配符合设计条件要求。 相似文献
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计算稳定流的目的是为了建立天然气管道间流量与压力、管径和长度之间的函数关系，通过分析这些参数变化以便找到提高管输能力的有效途径。 相似文献
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容量计重中，船舱计量数和岸罐计量数的偏差一直是对外贸易中发货人，收货人，仓储部门和商检部门矛盾焦点，本文收集了大量数据研究了扫线压力与液体密度，管道充满程度之间的关系，提出了管道存留量的计算方法，从而提高了容量计重的准确性。 相似文献
