共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
采用美国激光二极管列阵 (RE63 2C2 CA1 0 0 2 1型 )抽运的Nd∶YAG激光器 ,工作物质尺寸为 6 35mm× 146mm ,5付列阵对YAG棒横向抽运 ,恒温控制系统可实现 0 2~ 0 5℃的监测及控制 ,在激励电流为2 1A(抽运功率约 2 90 0W )时 ,YAG连续输出 ( 10 64nm )功率为 4 0 2W。采用声光Q开关 ( 2 7MHz)KTP晶体内腔倍频方案 ,用两种腔型 (直腔及L型腔 ) ,在激励电流为 13 7A(抽运功率约 170 0W )时 ,532nm准连续输出为 4 1W ( f =540kHz ,脉宽为 70 2 50ns)。对于KTP在高功率时的热效应问题 ,可… 相似文献
2.
3.
4.
5.
为了研究Yb:YAG激光器的倍频输出特性,采用LD端面抽运掺杂原子数分数为0.1的Yb:YAG薄片激光晶体(4mm×1mm)、LBO(LiB3O5)腔内倍频进行了实验研究。在LD抽运功率为1.37W时,通过调节LBO的放置角度,实现了频率选择,并获得了最高功率为3.1mW的537.8nm的基模连续激光输出,光斑椭圆度为0.94。结果表明,采用Yb:YAG激光晶体,通过LBO腔内倍频可以获得稳定的高光束质量的537.8nm激光输出。 相似文献
6.
7.
采用美国激光二极管列阵 (RE63- 2 C2 - CA1- 0 0 2 1型 )泵浦的 Nd∶ YAG激光器 ,工作物质尺寸为6.35× 1 46mm,5付列阵对 YAG棒横向泵浦 ,恒温控制系统可实现 0 .2~ 0 .5℃的监测及控制 ,在 2 1 A泵浦电流时 ,YAG连续输出 (1 0 64nm)功率为 40 2 W。采用声光 Q开关 (2 7MHz) KTP晶体内腔倍频方案 ,用两种腔型 (直腔及 L型腔 ) ,在激励电流为 1 3.7A时 ,532 nm准连续输出为 41 W(f=5~ 40 k Hz,脉宽为 70~ 2 50 ns)。对于 KTP在高功率时的热效应问题 ,可采用调整相位匹配角等进行补偿。为进一步提高绿光输出功率 ,正准备采… 相似文献
8.
9.
天津大学激光与光电子研究所采用美国激光二极管列阵(RE-C-CA-型)泵浦的Nd∶YAG激光器 工作物质尺寸为φ.mm×mm 付列阵对YAG棒横向泵浦 恒温控制系统可实现.℃~.℃的监测及控制 在A泵浦电流时 YAG连续输出 《激光技术》2001,25(1):6
天津大学激光与光电子研究所采用美国激光二极管列阵(RE63-2C2-CA1-0021型)泵浦的Nd∶YAG激光器,工作物质尺寸为φ6.35mm×146mm,5付列 阵对YAG棒横向泵浦,恒温控制系统可实现0.2℃~0.5℃的监测及控制,在21A泵浦电 流时,YAG连续输出(1064nm)功率为402W。采用声光Q开关(27MHz)KTP晶体内腔倍 频方案,用两种腔型(直腔及L型腔),在激励电流为13.7A时,532nm准连续输出为41W(f=5~40kHz,脉宽为70~250ns)。对于KTP在高功率时的热效应问题, 可采用调整相位匹配角等进行补偿。为进一步提高绿光输出功率,正准备采用Z型腔,可望 在激励电流为20~21A时,倍频绿光输出达80~100W。 相似文献
10.
11.
12.
13.
采用平-凹驻波腔,面对面直接抽运,内腔倍频方式.利用输出波长为810.8 nm,输出功率为1 W的半导体激光器抽运,运用整体制冷的方法,在吸收抽运功率为460 mW,LBO作为倍频晶体的情况下,获得了473 nm波长2.85 mW的连续波输出.
为使结构更加紧凑,采用"面对面"直接耦合抽运技术,把激光晶体紧贴激光二极管的发光面,使得激光二极管的输出光束在尚未发散开的时候大部分被激光晶体吸收,充分利用了有限的抽运功率.另外,这种抽运方式省去了准直、整形、聚焦系统,使得整个激光器的体积大幅度减小,稳定性也有了较大改善,易于产品化.
本系统采用了LD与Nd∶YAG整体制冷的方法,因此选用波长较长的LD(810.8 nm),运用精密温控电路进行制冷,使其工作在Nd∶YAG的抽运谱吸收带808 nm波长处,将激光晶体的底座与LD的管壳紧密接触,使得制冷系统在对LD制冷的同时也对激光晶体制冷,提高了效率降低了阈值.(OC17) 相似文献
14.
15.
16.
利用离子扩散键合Nd:YAG棒作为激光增益介质,成功实现了15.2W高功率连续运转946 nm激光输出,光-光转换效率为38%,斜率效率为45%.另外,通过使用I类临界相位匹配的LBO作为内腔倍频晶体和简单的紧凑线性平-凹直腔实现了1.25W、473 nm蓝光的输出. 相似文献
17.
《中国激光》2015,(6)
对激光二极管(LD)端面抽运的Nd∶YAG晶体产生946 nm激光输出的热效应及输出特性进行了实验对比。实验测量了晶体的端面温度以及热焦距,当吸收抽运光功率达到10 W时,掺杂原子数分数1.0%的端帽键合Nd∶YAG晶体端面温度为25.9℃,约为相同掺杂浓度下普通晶体的1/3。且相同条件下,端帽键合Nd∶YAG晶体能有效缓解热透镜效应。利用波片补偿电光晶体热退偏的方法,实现了频率为1 k Hz电光调Q 946 nm激光输出。在抽运功率为10.4 W时,使用掺杂原子数分数为0.5%的端帽键合Nd∶YAG晶体作为增益介质,获得最大输出功率为311 m W,脉冲宽度为17 ns的电光调Q 946 nm激光输出,功率不稳定性为2.7%。最大输出功率分别是同等条件下使用掺杂原子数分数1.0%的端帽键合Nd∶YAG晶体的2倍以及普通Nd∶YAG晶体的3倍。 相似文献
18.
通过LD端面抽运Nd∶YAG激光腔镜膜系的合理设计,抑制Nd∶YAG晶体最强跃迁对应的1064 nm波长和相邻的1319 nm波长的激光振荡,成功实现了1338 nm单波长激光输出。实验中对比了平平和平凹腔型,研究了连续运转和声光调Q模式下的激光输出。连续运转模式时,在12.9 W的抽运功率下,获得了最高3.25 W的1338 nm激光输出;声光调Q模式下,1338 nm激光的平均输出功率和脉冲宽度随着重复频率的减小而下降。在12.9 W的抽运功率下,当声光调Q重复频率从15 kHz减少到5 kHz,平均输出功率由2.8 W降低到1.9 W,对应的脉冲峰值功率由1.7 kW升高到5.4 kW。 相似文献
19.
20.