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焦万明 《水利水电工程设计》2020,39(1)
格曲二级水电站最大水头近400 m,发电引水隧洞的斜井段和下平段采用了埋藏式压力钢管。通过对管壁厚度按不同方法计算比较,优化压力钢管壁厚设计,节约了投资,降低了施工难度,加快了施工进度。 相似文献
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埋藏武压力钢管在水电工程设计中很少采用,属于一种先进的设计方法。这种设计理念不但环保,还充分利用钢管与回填土之间的摩擦力,保持钢管的稳定,利用钢管整体柔性的特点,便于钢管协调变形。通过工程实践,论述了埋藏式压力钢管的结构、受力分析、安装等,为高水头水电站的压力钢管设计提供了更多的方法,开拓了设计思路,有值得借鉴的意义。 相似文献
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埋藏式预压力钢管混凝土回填新技术与常规回填相比,简化了施工措施,缩短了工期,具有良好的技术经济效益。预压力与很多因素有关,需作进一步探讨。 相似文献
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龙滩水电站地下埋藏式压力钢管设计 总被引:3,自引:1,他引:2
龙滩水电站引水压力钢管内径10m。最大HD值达2453m^2,大部分为地下埋藏式钢管。龙滩水电站地下埋藏式钢管的设计主要包括结构设计、加劲结构参数的优化、灌浆与排水设计、细部构造设计等。 相似文献
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本通过对某大型水电站进行三维有限元计算分析,得出了厂坝间垫层管的变位及受力情况,为取消厂坝间压力钢管伸缩节提供实际工程论证依据。并提出了取消厂坝间伸缩节后所应采取的有利结构措施和施工过程。可为以后同类工程的建设提供有益的参考。 相似文献
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众所周知,承担木桶全部内水压力的是桶箍。虽然,埋藏式加劲压力钢管(以下简称为地下埋管)受力情况与木桶不尽相同,但在运行中,加劲环与“桶箍”的作用相似,同样可以分担部分内、外水压力。但是,目前在地下埋管设计中,或在《压力钢管设计规范》中,都没有考虑利用加劲环分担内、外水压力,加劲环的唯一功能只是防止地下埋管出现外压失稳。 相似文献
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对埋藏式压力钢管加劲环的抗外压稳定分析,国内外常用的计算方法有Amstutz法、Jacob-sen法和《水电站压力钢管设计规范》(NB/T 35056—2015)(以下简称《规范》)中的强度公式。对这三种计算方法进行了比较分析,得到以下结论:Amstutz公式和Jacobsen公式计算的临界外压力随缝隙值的增大而减小,《规范》强度公式没有考虑缝隙值的影响,其计算得到的临界外压力与缝隙值无关;三种方法计算所得的临界外压力均随加劲环高度、管壁厚度和钢材屈服强度的增大而增大,随加劲环间距的增大而减小;《规范》强度公式计算所得的加劲环临界外压力相对Amstutz公式和Jacobsen公式较小,采用《规范》强度公式在外水头小于130 m时明显偏保守,经过比较分析后,建议将Jacobsen法作为国内钢管设计规范中埋藏式压力钢管加劲环抗外压稳定的主要计算方法之一。 相似文献
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荔波大七孔水电站压力钢管为地下埋藏式。管壁应力以开挖后的地质情况和岩石力学参数复核结果为基础,按照规范公式进行计算。外压稳定分析采用了规范中的两种计算方法,并对两种计算结果进行了比较,以阿氏公式作为评价标准。 相似文献
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云南芒牙河一级水电站是一个径流式高水头电站,压力钢管道采用明管和埋管相结合布置形式。对埋管段结构分析,根据规范解析法的计算结果,并参照类似工程设计经验,采用有限元计算方法对埋管段进行优化分析,确定钢管壁厚和抗外压稳定的加劲措施。 相似文献
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将罚函数应用于地下埋藏式压力钢管的非线性有限元强度分析,考虑了回填混凝土和围岩和弹塑性、初始地应力以及开挖支护引起的二次应力的影响,将更充分地发挥压力钢管的实际的承载能力;考虑内水压力作用下钢衬的弯曲和剪切效应,对大直径管的应力将更接近于实际应力状态。 相似文献
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为改善水电站埋藏式压力钢管的施工方法及其所必须的工程处理措施,采用掺有膨胀剂的混凝土回填管壁与围岩之间的空隙,以减少常规混凝土因收缩及温度等因素产生的裂隙,从而缩短施工降低工程造价。 相似文献