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以2,4,6-三溴苯胺(TBA)代替尿素,采用熔融聚合法在反应体系中同时进行N-(2,4,6-三溴苯基)马来酰亚胺(TBPMI)和不饱和聚酯的合成,得到不需外加光引发剂的水性自引发光固化体系。利用FTIR,NMR,DSC等方法对该固化体系进行了表征。分析了TBA和SnCl2的用量对不饱和聚酯固化时间的影响。实验结果表明,当n(TBA)∶n(顺丁烯二酸酐)=1∶5.5、SnCl2用量大于1%(w)(基于TBA与顺丁烯二酸酐的总质量)时,不饱和聚酯的固化时间最短;利用紫外光使该水性自引发光固化体系固化成膜,所得涂膜力学性能和热稳定性能均良好,并具有适当的降解性,是一种绿色环保型光固化涂料;室内封闭储存的水性自引发光固化体系的保质期可长达一年。 相似文献
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研究了α-甲基苯乙烯、苯乙烯和丙烯腈三种单体在努基磷酸钙-苯乙烯-顺丁烯二酸酐共聚物(SMA)钠盐复合分散体系中进行悬浮共聚合反应,制得了α-甲基苯乙烯-苯乙烯-丙烯腈三元共聚物。介绍了羟基磷酸钙-SMA钠盐复合分散剂的分散与稳定作用,并就各组份及聚合条件对所得共聚物性能的影响进行探讨。同时分别用DSC法和PGC法测定产物的玻璃化温度和组成。 相似文献
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增容剂对ABS/PBT共混体的力学性能及形态结构的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
ABS(丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物)与聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)是热力学不相容体系,因此ABS不能均匀、稳定地分散在PBT基体中,不能起到理想的增韧作用。在PBT/ABS共混体系中加入增容剂SAG(苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物)进行反应性共混,并对共混物的力学性能进行了研究,结果表明:少量SAG就能使ABS/ PBT共混体的冲击韧性大幅度提高,冲击强度高达800J/m以上,但SAG过量则会导致共混体的冲击强度下降。 相似文献
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苯乙烯/α-蒎烯嵌段共聚物的性能研究 总被引:2,自引:2,他引:0
研究了苯乙烯 /α -蒎烯嵌段共聚物的溶液粘度、热性能和相增容性能等。结果表明 :相对于苯乙烯的均聚物而言 ,该嵌段共聚物的溶液粘度有所增大 ;DSC、TG分析表明 ,α -蒎烯链节的引入增大了聚苯乙烯分子链间的距离 ,使该嵌段共聚物的玻璃化转变温度和热失重 1%时的温度相对于苯乙烯的均聚物有所下降 ;利用扫描电镜研究了该嵌段共聚物对聚苯乙烯和低密度聚乙烯共混体系的相增容性能 ,结果表明 ,该嵌段共聚物对聚苯乙烯和低密度聚乙烯共混体系有一定的增容作用和增韧作用 相似文献
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一、导言热塑性嵌段共聚物改性沥青已成为近年来用于道路表处的高级结合料。本文的目的是回顾这些聚合物的基本性能,并探索它们与沥青掺合后的效果。本研究中的聚合物是一般的苯乙烯嵌段与不同类型的橡胶嵌段的共聚。特别是橡胶中间嵌段可以由丁二烯单体、异戊二烯单体或它们的氢化同系物如:乙烯/丁烯、乙烯/丙烯等组成,例如:SBS(苯乙烯—丁二烯—苯乙烯),SIS(苯乙烯—异戊二烯—苯乙烯)和 相似文献
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以聚(苯乙烯-马来酸酐)和脂肪胺为原料,通过化学修饰的方法合成了侧链接枝脂肪酰胺的梳型共聚物聚苯乙烯-马来酸脂肪酰胺(SMAC)。利用1H NMR、DSC、流变性能测试等方法分析了SMAC的化学结构,研究了SMAC对高凝油屈服应力的影响以及SMAC对高凝油中蜡晶的相转变温度和相变焓的影响。实验结果表明,SMAC的胺化度随侧链长度的增长而降低;SMAC可有效降低高凝油的屈服应力,最高降幅可达93.2%;随SMAC的胺化度和侧链长度的增大,高凝油屈服应力的降幅增大;SMAC可有效降低高凝油中蜡晶的相转变温度和相变焓。 相似文献
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简单介绍了国外适于三层结构防腐用热熔胶的概况,重点叙述了作者对用于三层涂层结构的ESH型热熔胶粘剂的研制,给出了热熔胶的配方设计原则和主体材料、增粘树脂以及其它组份如降粘剂、填料、抗氧剂与增塑剂等的选择原则。最后介绍了ESH型热熔胶的性能。 相似文献
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为了提高油气长输管道聚乙烯防腐层的防腐质量,对管道防腐用聚乙烯热收缩材料EVA热熔胶的热反应过程进行了分析,对不同预热温度下EVA热熔胶的粘结强度进行了对比试验。通过对EVA热熔胶的DSC扫描曲线可以看出,热熔胶的最大活化程度出现在111.6~123.7 ℃,由此可以确定最佳热熔烘烤温度为116.28 ℃。通过剥离强度对比试验,明确了钢管预热温度与烘烤温度的温差对热熔胶粘接强度的影响。结果表明,EVA热熔胶的最佳热熔烘烤温度为116.28 ℃,钢管预热温度与烘烤温度的差值在7.5~51.33 ℃时可以获得较好的粘结强度。 相似文献
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采用熔融共混方法将有机盐类成核剂TMY-4与热塑性聚酯弹性体TPEE加入到聚乳酸(PLLA)中,利用TMY-4提高PLLA的结晶能力和TPEE提高PLLA的冲击韧性能力的特点来改善PLLA的结晶能力和韧性,从而拓宽PLLA在市场上的应用范围。通过差示量热扫描(DSC)、X射线衍射(XRD)、偏光显微镜(POM)、扫描电镜(SEM)、力学性能测试等手段进行表征。结果表明:TMY-4大大加快了PLLA的结晶,随着TMY-4含量的增加,PLLA的结晶温度也不断增加, TMY-4质量分数为5%时,PLLA的结晶温度达到最大为111.2 ℃。在TMY-4含量增加的同时,PLLA的冷结晶温度下降,当TMY-4质量分数为0.8%时,PLLA的冷结晶消失。力学测试结果表明:随着TMY 4含量的增加,PLLA的冲击韧性不断提高,当TMY-4质量分数为5%时,PLLA的冲击强度达到 4.80 kJ/m2,比PLLA的冲击强度(3.03 kJ/m2)提高了58.4%。在PLLA/TMY-4二元体系中添加不同含量TPEE制备了新的三元共混物,PLLA/TMY-4/TPEE三元体系的韧性比PLLA/TMY-4二元体系及PLLA都高;当TPEE质量分数为40%和TMY-4质量分数为5%时,PLLA/TMY-4/TPEE三元共混物的冲击强度达到13.68 kJ/m2,比PLLA的冲击强度提高了35倍。XRD测试结果显示TMY-4和TPEE的添加对PLLA晶型没有影响。 相似文献
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利用热熔胶的热塑性,制备了热熔胶延迟引发剂。基于自由基聚合,以丙烯酰胺、N,N’-亚甲基双丙烯酰胺为单体合成了高温延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂。利用红外光谱和扫描电镜对高温延迟交联堵漏剂进行了结构表征,并对凝胶的成胶时间、封堵能力和抗温性能进行了测试。实验结果表明,引发剂成功被热熔胶包覆。此外,高温延迟交联堵漏剂性能评价实验表明,相比空白样,其可有效地延迟成胶时间,成胶时间为1~4 h可调;同时,该凝胶还具有优良的封堵性能,高温下可有效封堵4 mm缝宽缝板,承压4.83 MPa以上;凝胶具有良好的抗温能力,150℃热滚96 h后,破胶率仅5%。高温延迟交联凝胶保证了现场地下交联凝胶堵漏施工的顺利进行,可有效封堵裂缝型恶性漏失。 相似文献
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利用热熔胶的热塑性,制备了热熔胶延迟引发剂。基于自由基聚合,以丙烯酰胺、N,N’-亚甲基双丙烯酰胺为单体合成了高温延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂。利用红外光谱和扫描电镜对高温延迟交联堵漏剂进行了结构表征,并对凝胶的成胶时间、封堵能力和抗温性能进行了测试。实验结果表明,引发剂成功被热熔胶包覆。此外,高温延迟交联堵漏剂性能评价实验表明,相比空白样,其可有效地延迟成胶时间,成胶时间为1~4 h可调;同时,该凝胶还具有优良的封堵性能,高温下可有效封堵4 mm缝宽缝板,承压4.83 MPa以上;凝胶具有良好的抗温能力,150℃热滚96 h后,破胶率仅5%。高温延迟交联凝胶保证了现场地下交联凝胶堵漏施工的顺利进行,可有效封堵裂缝型恶性漏失。 相似文献