工业用钢2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V的性能对比分析

主要从化学组成、力学性能及焊接性能等方面阐述工业用钢2．25Cr-1Mo与2．25Cr-1Mo-0．25V的性能差异,通过分析．表明2.25Cr-1Mo-0．25V钢在一定的焊接条件下具有良好的焊接性,其抗回火脆化性能能力远优于2．25Cr-1Mo钢。     

Cr-Mo-V抗氢钢的焊接性

对 2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢采取 5种焊接性试验方法 ,确定了该钢不产生冷裂纹的工艺所需预热温度 ,同时也论及了该钢的再热裂纹倾向。试验表明 ,2 2 5Cr - 1Mo - 0 2 5V钢具有较优良的焊接性能。     

12Cr1MoV钢与ZG15Cr2Mo1钢的焊接工艺研究

本文对12Cr1MoV钢与ZG15Cr2Mo1钢的焊接性进行了较全面的理论分析，在综合考虑母材金属冶金性能的前提下，通过制定合理的焊接工艺及对焊接过程进行严格的控制，取得了良好的焊接质量，对其他耐热钢的焊接具有一定的借鉴和指导作用。     

2．25 Cr－1 Mo和2．25 Cr－1 Mo－0．25 V钢加氢反应器材料和制造经验

介绍了ASME规范和API标准对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢材料和制造方面的规定,梳理总结了国内外专利商技术文件对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢焊材和母材在回火脆性、力学性能、再热裂纹等方面的要求。     

采用镍基和奥氏体焊材焊接Cr5Mo钢焊接接头的高温性能

通过热处理实验、持久实验以及焊缝附近微区变形的测量 ,对采用镍基焊材和奥氏体不锈钢焊材焊接的Cr5Mo钢焊接接头的高温性能进行研究。试验表明在高温条件下 ,奥氏体A30 2 /Cr5Mo焊接接头很快就发生碳迁移 ,且碳迁移的程度随着时间的延长而加剧 ;而镍基Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头很难发生碳迁移。由于碳迁移的影响 ,在低应力的条件下 ,A30 2 /Cr5Mo焊接接头持久寿命大约只有Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头的 5 0 % ,且镍基焊接接头的断裂位置大多位于远离焊缝的母材上 ,而A30 2 /Cr5Mo焊接接头的断裂位置大都在脱碳层附近。通过对焊缝附近微小区域变形的测量 ,发生断裂的脱碳层区域较其他位置具有较大的蠕变变形以及较高的蠕变变形速率     

1Cr9Mo1VNbN钢异种钢焊接

针对超临界、超超临界汽轮机的铸钢件、管材和锻件用钢1Cr9Mo1VNbN马氏体耐热钢异种钢焊接中存在的稀释、碳迁移、热应力等主要技术问题进行了试验和研究,提出了禳决方案,为在实际生产中合理选择焊接材料、制定焊接工艺、防止焊接接头早期失效提供了保证。     

0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢压力管道焊接

通过对中60x3．Smm规格0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢管材焊接性能分析,制定了正确的焊接工艺,保证了管道的现场焊接质量。     

ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢补焊工艺的研究

针对ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢产品在生产中出现的焊接不稳定问题,经常出现返修补焊的现象,论文对ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢铸件补焊进行研究,使用焊条电弧焊的方法,选用2209-15低氢焊条,采用多层多道焊,通过确定合理的工艺参数及焊接方法,分析焊接接头的金相组织,对焊接接头力学性能进行检测,验证ZG0Cr25Ni7Mo2N低碳双相不锈钢在使用2209-15低氢焊条,采用所选焊接工艺条件下,焊接接头是否能满足产品要求。解决双相不锈钢铸件焊接产品在精加工出现缺陷。经过试验确定,焊接热影响区主要由双相组织组成,焊缝区域主要由奥氏体组织和少量铁素体组织组成,焊接接头力学性能满足使用要求.     

三种压力容器用钢的抗氢蚀能力及其服役寿命估算

研究了三种常用压力容器用钢20G、1．25Cr—0．5Mo和2．25Cr-1Mo的抗氢蚀能力。充氢试验后，20G钢发生了严重的氢腐蚀，出现整体脱碳，并导致抗拉和屈服强度以及伸长率的严重下降；1．25Cr-0．5Mo钢在原奥氏体晶界上出现少量氢蚀孔洞，抗拉和屈服强度有少量下降，但伸长率没有明显变化；而2．25Cr-1Mo钢则没有任何氢蚀迹象。同时，通过对这三种钢的临氢服役寿命的估算也表明，2．25Cr-1Mo钢的抗氢蚀能力远高于1．25Cr-0．5Mo钢，而20G钢只有极低的抗氢蚀能力，与试验结论完全符合。该估算方法可以替代经验Nelson曲线并补充其应用的不足。     

耐高温腐蚀材料制热高分罐制造技术

阐述了1．25Cr-0．5Mo—Si钢及相匹配的焊接材料的主要特点和设备结构，重点论述了设备的焊接工艺性试验、堆焊工艺、技术特点及过程质量控制要求。     

焊接工程及产业的发展趋势

现在，我国不仅是世界机械制造业大国，也是一个钢结构制造业大国。2004年．我国用钢量量达3．1亿t（包栝国产和进口），其中16亿t用于焊接结构．占用钢量的51％（欧美等发达国家占60％）。根据有关调查．机械制造业焊接结构用钢占用钢量45％左右．而金属结构制造业要占用钢量90％左右．是机械制造、汽车、造船、铁道、家电、石油化工和集装箱等行业用钢量的2倍。但至今我国焊接结构产品大多属于高消耗、低附加值产品，很多产品处于产业链的低端。一些高端产品关键技术和主要设备受制于人，例如高端的焊接设备．特殊性能的焊接结构材料及焊接材料．重要焊接结构的很多新型焊接技术还依赖于进口。[编者按]     

热壁加氢反应器焊接

加氢反应器由于在高温、高压条件下长期工作,其选材应考虑氢蚀、氢脆、回火脆性及综合机械性能,因此加氢设备母材均采用进口2(1/4)Cr—1Mo钢板。这种钢焊接时,除焊条、焊     

低合金耐热钢复合板筒体制造

阐述了δ=90+4 mm的13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2钢大直径筒体的制造、焊接及热处理,并通过各项检测保证了产品质量,从而实现了洗涤塔一次制造成功。     

Q345R和08Cr2AlMo异种钢的焊接工艺评定

1．概述 我公司为某炼油厂制造了一台换热器,规格型号为BES700--2．5—125—6／25—2I,管程介质为富含湿H2S、HCL的油气,管板材料选用Q345R（N）,δ58mm,换热管材料选用08Cr2AlMo,Ф25mm×2．5mm,这两种材料的焊接为异种钢的焊接,Q345R管板和08Cr2AlMo换热管焊接质量的优劣直接影响换热器的使用寿命,所以对Q345R管板和08Cr2AlMo钢管进行焊接工艺评定具有重要的意义。     

T91钢管在克雷登公司生产中的应用

本文主要针对第三代热强钢的改良型9Cr-1Mo钢,即T91钢管的焊接、热处理及冷热加工加以研究,使之成功应用于克雷登专利技术的盘管结构中。     

3Cr—1Mo—0.25V—Ti—B钢锻件的工艺试验

1前言在重油裂解及煤炭液化等合成燃料的生产工艺中，设备需要在高温高压加氢反应条件下运转，原来的2．25Cr－1Mo钢在环境强度以及经济性等方面就显得不太适用。因此从80年代初开始国际上相继开发新型Cr－Mo钢，日本制钢所首先开发出了3Cr－1Mo－0．25V－Ti－B钢，1988年被纳入ASME规范，牌号为SA336－F3V。目前已有几十台SA336－F3V钢制加氢反应器投产使用，我公司自1994年开始进行3Cr．1Mo．0．25V－Ti－B钢材料的开发研究，并完成了工业性中间试验的基本工作。2材料的技术指标3Cr－1Mo－0．25V－Ti－B钢对应于ASME规范中…     

ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的焊接工艺研究

针对ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢的成分特点与焊接性,结合公司生产条件,提出了1．7mm ZG1Cr12Ni3Mo2Co2VN马氏体不锈钢板料的手工TIG焊与焊后热处理工艺,并对焊接参数进行优化,最终得到了抗拉强度符合要求的焊缝。     

导轨的异种金属焊接

1.问题的提出 我厂制作的导辊,其辊身的材质为20CrMoV,辊颈为35钢(如图1所示),它们之间的焊接为异种金属之间的焊接。由于两种钢的物理性能、化学成分的差异及晶体组织和力学性能的不均匀性,在焊接时接头存在较严重的碳迁移及组织性能变化,加之两种钢的线膨胀系数不同,在焊接过程中近界面部位产生附加应力会导致焊缝断裂;同时焊接时由于合金元素(如Cr、Mo、V)的作用存在稀释问题,从而在焊缝及近缝区产生硬脆的马氏体组织,因此焊接困难。 为此,我们在焊前通过在35钢一侧堆焊一过渡层再与20CrMoV进行焊接,并在焊接时制定了合理的工艺措施,取得了满意的效果。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢制板焊式加氢反应器的研制

通过国内最厚的2．25Cr-1Mo-0．25V钢制板焊式加氢反应器的制造，阐述2．25Cr-1Mo-0．25V钢厚钢板性能、厚壁筒节的成形及焊接、热处理等工艺过程，从而扩大了我国板焊式压力容器的壁厚界限，也为类似产品的设计选型提供了借鉴。     

2.25Cr-1Mo钢焊后产生焊接裂纹的原因及返修措施

本文针对 2 2 5Cr- 1Mo钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析 ,结果表明产生裂纹的主要原因是氢浓度过高而引起的氢致延迟裂纹 ,并根据实际的产品特点提出了合适的返修措施。