不同温度下X80钢在高pH土壤模拟溶液中的腐蚀电化学行为

采用动电位极化、金相显微镜及电化学阻抗谱等方法研究了X80钢在不同温度(25℃,45℃和65℃)的高pH土壤模拟溶液(0.5mol.L-1 Na2CO3+1.0mol.L-1 NaHCO3)中的腐蚀电化学行为。动电位极化及金相显微镜结果表明,随着温度的升高,X80钢腐蚀速率增加,钝化膜耐蚀性降低,且65℃时最为严重;不同温度下钝化膜的电化学阻抗谱均呈现高、中频段容抗弧和低频段Warburg阻抗特征,随着温度的升高,X80钢表面钝化膜致密性逐渐变差,对基体的保护作用逐渐降低。     

剥离涂层下的X80钢在鹰潭土壤模拟溶液中的腐蚀行为

构建了埋地管线钢在鹰潭土壤模拟溶液中的矩形缝隙剥离涂层模型,采用原位电化学测量方法对剥离区的X80钢进行电化学交流阻抗谱(EIS)表征,并对其腐蚀行为进行了研究.结果表明.腐蚀初期剥离区各位置的电化学反应特征相同、EIS由高频容抗弧和低频感抗弧组成.随着腐蚀反应进行,高频容抗弧半径增大.低频感抗弧消失.距漏点不同距离的X80钢试样的腐蚀程度有所区别:漏点处和剥离区底部的腐蚀最严重.为吸氧腐蚀和阳极溶解所致;剥离区中部腐蚀较弱,去除腐蚀产物的X80钢表面出现明显的点蚀坑,点蚀倾向加重,腐蚀类型由全面腐蚀向局部腐蚀转变.根据EIS规律和实验结果.剥离区的腐蚀进程可分为氧耗尽、阴离子迁移和腐蚀扩展3个阶段.     

X70钢在卵石黄泥土中的盐浓差宏电池腐蚀

利用电化学阻抗法和失重法,研究了X70钢在卵石黄泥土中的盐浓差宏电池腐蚀.结果表明:在试验初期高盐土样中X70钢为宏电池阳极,而在第5天发生极性逆转;宏电池阴阳极面积比增大,宏电池阳极的腐蚀速率也增大;随着试验时间的增加,自然埋藏在卵石黄泥土中的X70钢的腐蚀速率逐渐减小,而宏电池阳极一直保持着相当高的腐蚀速率.     

pH值对X80管线钢土壤腐蚀行为的影响

利用电化学阻抗谱(EIS)技术及Mott-Schottky测试方法研究了pH值对X80管线钢土壤腐蚀行为的影响.结果表明:X80管线钢在土壤环境中会形成一层保护性好的钝化膜,其中,钝化膜的膜电阻、离子的传递电阻及扩散电阻随着介质pH值的增加而增大,表明钝化膜对基体的保护作用随介质pH值的增加而增强.Mott-Schottky分析表明,钝化膜呈现n型半导体特性,随着介质pH值的增加膜内的施主密度增加,平带电位与介质pH值具有良好的线性关系,其拟和斜率约为74.14mV/pH.     

X70钢在大庆两种土壤中的腐蚀行为

采用弱极化和电化学阻抗谱(EIS)方法、宏观观察、SEM观察、能谱(EDS)分析及失重法研究了X70管线钢在大庆两种土壤中的腐蚀行为.结果表明,X70钢在大庆粉沙土中主要发生全面腐蚀,在粘土中则以局部腐蚀为主;X70钢试样表面所形成的腐蚀产物膜不致密,不能对基体起到良好的保护作用;随着埋样时间增加,X70钢在两种土壤中腐蚀速率呈现下降的趋势,在粘土中的腐蚀速率远大于在粉沙土中的腐蚀速率.     

X80管线钢在鄯善土壤模拟溶液中的腐蚀行为

本文采用失重法、电化学测试、SEM、EDS等方法,研究了X80管线钢在鄯善土壤模拟溶液中的腐蚀行为。结果表明:X80钢在3个测试点模拟土壤溶液中以全面腐蚀为主,局部位置发生点蚀;其在不同模拟溶液中的腐蚀速率大小依次为:AN000>AN065>AN016;随着浸泡时间的增加,Ca2+吸附在X80钢表面并形成Ca的产物层,有效地减缓了X80钢在AN016模拟溶液中的腐蚀。在含盐量较高的土壤环境中,富集在钢基表面的结晶盐对钢的腐蚀具有一定的减缓作用。     

不同温度下X80钢的CO2腐蚀电化学特性

采用动电位扫描和交流阻抗技术研究了常压条件下X80钢CO2腐蚀电化学特性。结果表明:在30～80℃范围内,阳极反应机理没有发生变化,而阴极反应机理在60℃时已经发生改变;在阳极极化条件下,X80钢CO2腐蚀的电化学阻抗谱(EIS)曲线具有三个时间常数,其中低频感抗弧与试样表面活化溶解有关,低频容抗弧与试样表面腐蚀产物膜生成有关;随着温度的升高,EIS曲线低频区感抗弧逐渐缩小,容抗弧逐渐扩大。     

X70钢在库尔勒土壤中短期腐蚀行为研究

利用在16℃、32℃、45℃下埋设试样的方法，通过腐蚀形貌宏观观察，SEM、EDS、XRD等手段以及失重法和电化学方法对X70钢在库尔勒水饱和土壤中腐蚀行为进行了研究．结果发现，腐蚀速率在埋设32d内一直没有达到稳定，并随温度的升高而增加，在45℃下埋设64d后发生极严重的均匀腐蚀和点蚀．在16℃和32℃下阴极反应为氧的去极化。而在45℃还发生了硫酸盐还原反应．研究还发现在普通温度盐渍土中，氯离子含量是影响腐蚀的主导因素。     

CT80连续油管钢的电化学腐蚀行为

用动电位极化和电化学阻抗谱测量方法研究了CT80钢连续油管钢在模拟长庆油田高矿化度油井水中的腐蚀行为,并考察了矿化度和预腐蚀对腐蚀过程的影响.结果表明,随着腐蚀溶液矿化度的增大,材料的开路电位正移,电荷传递电阻先减小后增大,电化学腐蚀速率与矿化度呈非直线规律.在矿化度为23.204 g/L时,CT80钢材料具有最大的腐蚀速率.随着预腐蚀时间的延长,电荷传递电阻增大,相应的电化学腐蚀速率有所降低.     

Cl-对N80钢在CO2水溶液中腐蚀行为的影响

应用动电位扫描和电化学阻抗谱研究了Cl-对N80钢在CO2水溶液中腐蚀行为的影响.结果表明：随着介质中Cl-浓度的增加,基体的阳极溶解速率先增加后减小;而阴极的还原速率则缓慢减小.     

建筑用X80钢在土壤模拟溶液中的腐蚀行为分析

研究了建筑用X80钢在土壤模拟溶液中的腐蚀行为。结果表明,随着溶液中CO32-浓度的增加,阳极极化电流随着电位的增加均呈现增加的趋势。溶液的pH值越高,X80钢表面越容易形成钝化膜,并且致密性和稳定性越好。     

酸性土壤中的模拟滞留液溶液对X80钢腐蚀行为的影响

采用矩形剥离缝隙模型,原位测量了酸性鹰潭土壤模拟溶液中的剥离区滞留液的成分变化,选配了剥离体系腐蚀前期和后期的模拟滞留液溶液,并通过动电位极化曲线、电化学阻抗谱和微观形貌分析对其腐蚀性进行评价。结果表明,剥离体系腐蚀后期滞留液的Cl-,Na+,K+含量升高,溶解氧含量减少、pH降低,其腐蚀电流密度升高,电荷转移电阻Rct减小,保护性腐蚀产物膜受到破坏,点蚀程度明显加重。相较本体溶液和前期滞留液,后期滞留液的腐性更严重。     

模拟海洋大气环境对XCS-lode钢与30CrNi3Mo钢腐蚀行为的影响

采用盐雾腐蚀试验方法,研究了模拟海洋大气环境下XCS-lode钢与30CrNi3Mo钢的腐蚀性能,通过极化曲线及电化学阻抗谱(EIS)试验研究了两种钢在腐蚀行为上的差异.结果表明:XCS-lode钢相比30CrNi3Mo钢具有更高的自腐蚀电位,XCS-lode钢腐蚀产物膜的阻抗明显大于30CrNi3Mo钢,XCS-lo...     

J55钢在Cl^-／HCO3^-体系中的腐蚀行为

用动电位极化法和交流阻抗谱技术(EIS)研究了J55钢在不同浓度NaCl溶液、NaHCO3/NaCl溶液中的腐蚀行为,并分析了相关电化学参数随Cl-/HCO3浓度及腐蚀时间的变化规律.结果表明,Cl-浓度的增加不但可以促进阳极反应,而且对阴极反应速度也有一定影响;其在不同浓度NaCl溶液中测得的容抗弧都会发生末端收缩现象.随着NaCl溶液中NaHCO3含量的增加,阳极极化曲线上的钝化现象越来越明显,EIS中容抗弧的半径也逐渐增大,表明J55钢基体表面生成钝化膜的能力增强,J55钢在NaCl/NaHCO3体系中的腐蚀阻力增大,抗均匀腐蚀的能力增强,均匀腐蚀速率减小.     

高压直流干扰下X80钢在不同土壤中的腐蚀行为

考察了在黏土和砂土环境中,大幅值直流干扰下X80管线钢的腐蚀行为。结果表明：在100 V的高压直流(HVDC)干扰下,X80钢在黏土和砂土中的腐蚀速率分别为10.77μm/h和1.27μm/h,试样在黏土中的腐蚀速率是在砂土中的8.5倍。干扰后试样在砂土中的腐蚀程度较轻,这是因为砂土中的扩散电阻更高,试样在其中的电流密度更低。     

NaCl溶液中N80钢锈垢形成过程的电化学行为

利用线性极化、电化学阻抗谱及表面分析技术研究了N80钢在NaCl溶液中腐蚀锈垢形成过程的电化学行为。结果表明,随着锈垢的形成,腐蚀过程由电化学控制转变为扩散控制,电荷传递电阻及扩散电阻减小,阻抗扩散部分直线与实轴夹角逐渐减小。提出了试样表面锈垢的物理模型,解释了锈垢层疏松多孔特性与阻抗谱特征之间的相关性。腐蚀锈垢分为两...     

碳钢在土壤中腐蚀的电化学阻抗谱特征

根据钢铁材料在不同湿度的沈阳、大港和鹰潭三种类型土壤介质听电化学阻抗谱特征,提出了土壤腐蚀的的等效电路模型,同时讨论了湿度对钢铁土壤腐蚀电化学行为的影响。     

X80钢在河南伊川境内土壤模拟溶液中的阴极保护电位

利用电化学阻抗谱和阴极极化曲线两种方法,研究了X80钢在"西气东输二线"沿线河南伊川土壤模拟溶液中的阴极保护电位,并对两种结果进行了对比.结果表明:这两种方法均可以确定阴极保护极限电位,且具有较好的一致性.通过拟合电荷传递电阻与电位关系曲线,得到X80钢的阴极保护极限保护电位为-1007～-753 m V;通过阴极极化...