管线钢非金属夹杂物控制研究

对高品质管线钢（钢板）中大尺寸B类夹杂物进行了分析。结果表明,该类夹杂物为CaO-Al2O3,其Al2O3含量为54％～58％。通过对精炼过程钢中夹杂物的分析发现,钢板中大尺寸B类夹杂物的来源为钙处理和软吹后尚未从钢中上浮、去除的夹杂物。对软吹工艺的试验结果表明,软吹时间和软吹氩气流量对钢中夹杂物的去除都有很大的影响,在适当增加软吹时间的同时采用较小的软吹氩气流量利于钢中夹杂物的上浮、去除及B类夹杂物的控制。     

优质管线钢非金属夹杂物控制研究

从出钢预脱氧、造渣制度、钙处理工艺和吹氩制度等方面,对夹杂物的控制进行了工艺优化研究,利用大样电解、扫描电镜(SEM)等手段,对管线钢工艺优化前后铸坯、钢板中夹杂物的数量、尺寸、形貌等进行了对比分析。结果表明,工艺优化后夹杂物含量及形态得到了很好控制。     

履带板用钢25MnBM夹杂物控制实践

通过对履带板用钢25MnBM连铸坯断面进行分析,发现夹杂物的成分主要是Al_2O_3。主要介绍在冶炼过程中通过提高电炉终点碳至0.12%以上,电炉出钢过程向钢包中加入2.0kg/t钢钢芯铝,精炼过程中减少铝的加入量,优化钙处理工艺,提高VD处理强度,延长软吹时间至20 min,在连铸生产中全程保护浇注,将B类夹杂物级别控制在0.5级以下,满足产品质量要求。     

板坯连铸过程中的非金属夹杂物形态研究

针对安钢Ｒ６ｍ全弧型板坯连铸机生产中的板表面出现大片非金属夹杂物的问题，通过电解方法提取连铸过程各阶段中的非金属夹杂物。进行粒度分析，找出了连铸过程中非金属夹杂物的含量及粒度变化趋势，指出铸坯中的大颗粒夹杂物是由于中间包钢液中的大颗粒夹杂物被卷入的，通过改善中间包钢水流场可以减少铸坯中的大颗粒非金属夹杂物。     

临钢连铸板坯非金属夹杂物去除的研究

以Q345qC连铸板坯为例,研究临钢炼钢各工序对夹杂物去除的影响.经研究确认,目前脱氧制度是影响钢质量的限制环节,因此,有必要优化脱氧制度,以进一步提高钢质量.     

莱钢连铸20CrMnTiH钢非金属夹杂物研究

利用大样电解法、LEO-1450型能谱分析仪和NEOPHOT-32型金相显微镜对连铸生产的20CrMnTiH钢中非金属夹杂物的种类、含量、来源、形状、尺寸及分布等进行了研究。结果表明,精炼前夹杂物数量多,颗粒较大,类型主要为硅钙、硅锰酸盐等;中间包中主要为硅酸盐类型的球形和玻璃状夹杂物;铸坯中主要为硅铝酸盐球形夹杂物。经LF精炼后,非金属夹杂物去除率可达99％以上。     

高纯净不锈钢非金属夹杂物控制工艺研究

对真空感应炉冶炼的1Cr10Co6Mo Nb N等钢,通过调整脱氧制度、控制硫含量等手段,使非金属夹杂物含量达到技术条件要求。     

铁道车辆用LZ50车轴钢非金属夹杂物研究

本文对铁道车辆用LZ50车轴钢中硫化物、氧化物夹杂的影响因素进行了分析，并提出了降低钢中硫化物、氧化物夹杂，确保钢质纯净的措施。     

攀钢连铸板坯非金属夹杂物现状调查

根据对攀钢连铸板坯中非金属夹杂物现状的调查，了解了０９ＣｕＰＲｅ－Ｂ钢连铸坯中夹杂物的状况及在生产过程中的变化情况，得到的结果可作为攀钢生产洁净钢的依据。     

在“四位一体短流程生产线”上试制35MnBM链轨节钢

35MnBM链轨节钢在＂四位一体短流程生产线＂上试制,其各项技术指标达到技术标准要求。     

电炉履带钢23MnBM氮控制的生产实践

氮含量关系到履带钢23MnBM的淬透性。通过对电炉各工序氮含量变化的分析,查找影响氮控制的薄弱环节,并采取加强出钢口使用管理、优化脱氧制度、提高出钢温度、优化长水口密封效果,增大真空处理氩气量等相应改进措施,防止出钢过程、精炼过程、连铸过程增氮,保证VD真空脱氮率,在氮含量控制上获得比较明显效果,履带钢23MnBM氮含量平均值可控制在65×10-6。。     

轴承钢冶炼过程夹杂物行为及其来源的分析

利用金相、SEM等分析方法,取样分析了某电炉厂EAF—LF—VD—CC流程GCr15轴承钢精炼过程非金属夹杂物的行为,试验结果表明,LF处理后夹杂物以云团状Al2O2、点状不变形夹杂物和硫化物为主;VD处理后Al2O3和点状不变形夹杂物明显减少,而含钙、镁、铝、硫等的复合夹杂有所增加;成材试样中未发现点状不变形夹杂物,只有少量尺寸很小的三氧化二铝、硫化物和含钙、镁、铝、硫等的复合夹杂。精炼过程夹杂数量呈下降趋势,并分析了各类夹杂物的来源.     

履带链轨节用钢35MnBM的研制

用EBT EAF-LF工艺试制了履带链轨节用钢35MnBM(0．36C，1．28Mn，0．0018B，0．05Ti)，测定了该钢的相变临界点和奥氏体连续冷却转变曲线。35MnBM钢845℃40min淬火，470℃ 2h回火的组织为屈氏体，σb为1060—1110MPa，δ12％—16％，Ak71—102J，末端淬透性J1.5 HRC51．5—54．5，J9 HRC47—51．5，J15 HRC32．5—45．0，该工艺所生产的35MnBM钢材各项质量指标均达到标准要求。     

重熔渣系对PCrNi1MoA钢非金属夹杂物及易烧损元素的影响

对比不同电渣重熔渣系对PCrNi1MoA钢纯净度的影响,选择满足技术技术条件要求的渣系,并分析不同渣系对烧损元素的影响。通过大量的工业试验对比分析,新试的四元渣系和五元渣系生产的PCrNi1MoA钢非金属夹杂物控制得最好,传统的三元渣系去夹杂能力达不到要求。烧损元素控制上,三元渣系和五元渣系控制得恰到好处,四元渣系控制跟环境有很大影响。     

钢帘线和切割丝用钢夹杂物控制技术的进展

综述了钢帘线和切割丝用钢"BOF-LF精炼-连续浇铸"工艺过程中夹杂物的控制技术。冶炼过程中通常采用Si—Mn脱氧,严格控制钢液中的Als及低碱度（CaO/SiO₂≤1.0）渣系精炼等措施实现钢中夹杂物塑性化。生产实践表明,夹杂物塑性化并不完全等于低熔点化,一些厂家切割丝用盘条中MnO—SiO₂-Al₂O₃系夹杂并未控制在低熔点区域,但轧制过程变形良好;生产过程中应避免由耐火材料引起的硬质外来夹杂;浇铸所涉及的Al₂O₃质耐火材料改用非Al₂O₃质材料可有效降低盘条拉拔过程中的断丝率。     

高端抗硫管线钢非金属夹杂物研究

采用扫描电镜和大样电解等检验方法对抗硫管线钢的冶炼过程试样和连铸坯中夹杂物的数量、尺寸、成分、形貌进行系统分析。结果表明:钢液经过LF精炼后,显微夹杂物的面积比降低了34.7%;中间包钢液的夹杂物面积比较VD出站增加了6.1%。LF进站钢液中的夹杂物主要为Al_2O_3夹杂物,在LF精炼和VD真空处理过程中由于钢渣间的相互作用,形成以CaO、MgO、Al_2O_3为主要组成的复合型夹杂物。钙处理后夹杂物中的CaO和Al_2O_3的物质的量比接近12∶7,并与钢液发生了脱硫反应,形成了含CaS的复合夹杂物。中间包开浇阶段铸坯中的显微夹杂物和大型夹杂物都明显高于稳定浇铸状态;在稳定浇铸状态下,铸坯中的w(T[O])小于15×10~(-6),大型夹杂物的含量小于0.2 mg/kg;大型夹杂物的主要来源是钢包引流砂、结晶器保护渣。     

也谈分析测试中溶液体积测量不确定度的评定

探讨了一些文章对溶液体积测量不确定度有关分量的识别及其处理方法等问题的合理性。认为：量器示值不确定度的计算用实差代替公差可合理提高评定精度;配制溶液时客观存在的工标体积差不应被忽视;溶液配制与使用时的温差按实际过程取值更合理;使用移液器时不可忽略移液器的体积变化。     

高碱度高 Al2O3 炉渣下合金钢液中非金属夹杂物的行为

通过MgO坩埚硅钼电阻炉研究了(%):43～47CAO-5～10SiO2-46～54Al2O3高碱度炉渣下合金钢液(%:0.42C、1.14Cr、0.23Mo)中夹杂物的成分和组织形貌.结果得出,高碱度高Al2O3炉渣和钢液反应90 min后,钢中主要生成低熔点钙镁铝硅酸盐夹杂,该夹杂大部分上浮去除,留在钢中的为球形夹杂,有利于提高钢材的抗疲劳性能.当炉渣碱度约为9时,有利于生成钙镁铝硅酸盐夹杂.