PA66/POE/POE-g-MAH的分散相形态与力学性能研究

以(乙烯/辛烯)共聚物(POE)和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)并用,制备了尼龙(PA)66/POE/POE-g-MAH合金,研究了POE-g-MAH用量对合金形态结构、力学性能的影响.结果表明,随着POE-g-MAH含量的增加,PA66/POE/POE-g-MAH合金的形态结构得到明显改善,弹性体分散相粒径细化且分布均匀,冲击强度显著提高;分散相粒径越小,粒径分布越均匀,POE-g-MAH较好增韧PA66的粒径范围是0.1～0.3μm;弹性体含量一定时,合金的缺口冲击强度随弹性体的细化而增大,但拉伸屈服强度和拉伸弹性模量不受影响.     

不同增韧剂对玻纤增强液晶聚酯体系性能的影响

以液晶聚酯(LCP)为基体树脂,研究玻璃纤维(GF)添加比例对LCP力学性能的影响,确定LCP/GF=70/30的比例为增强效果最优一组。在LCP/GF(70/30)体系中分别加入弹性体增韧剂马来酸酐接枝三元乙丙橡胶(EPDM–g–MAH)、马来酸酐接枝乙烯–辛烯共聚物(POE–g–MAH)、马来酸酐接枝加氢苯乙烯–丁二烯–苯乙烯共聚物(SEBS–g–MAH)、韧性好模量低的增韧树脂茂金属聚乙烯(m PE)及刚性粒子Ca CO3,探索不同增韧剂体系对LCP/GF体系力学性能的影响。研究结果表明,弹性体类增韧剂对LCP/GF体系力学性能的提升效果较为显著,其次为m PE,而适当使用刚性粒子Ca CO3可起到对体系既增强又增韧的作用。当LCP/GF基体为100份,增韧剂EPDM–g–MAH添加量为15份时,其增韧效果最优,冲击性能可提升24%。     

POE/POE-g-MAH/PP-g-MAH增韧PP/滑石粉研究

以聚丙烯(PP)/滑石粉复合体系为基料,马来酸酐接枝聚乙烯辛烯弹性体(POE-g-MAH)、聚乙烯辛烯弹性体(POE)以及聚丙烯接枝马来酸酐(PP-g-MAH)作为增韧剂,利用双螺杆挤出机进行熔融共混,研究了不同增韧剂对共混体系的力学性能、流变性能和结晶性能,并通过XRD、红外光谱和DSC进行综合测试。实验结果表明:三种增韧剂对PP/滑石粉复合体系的性能有显著影响,综合增韧效果以PP-g-MAH为最佳。红外表征、XRD和DSC分析表明:三种增韧剂对PP/滑石粉复合体系中的PP分子链有一定相互作用。     

聚烯烃弹性体对剑麻纤维增强聚丙烯复合材料性能的影响

为提高剑麻(SF)增强聚丙烯(PP)复合材料的韧性,分别采取乙烯-辛烯共聚物(POE)和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)二种弹性体对其进行增韧改性;研究了弹性体和纤维用量的变化对SF/PP/弹性体三元复合体系力学性能的影响及其内在原因。结果表明:POE和POE-g-MAH对剑麻增强聚丙烯复合材料均有良好的增韧效果;仅从增韧效果而言,在弹性体用量较低阶段POE优于POE-g-MAH,但当弹性体增至30%以后,POE-g-MAH则好于POE;在拉伸强度、拉伸模量、弯曲强度及弯曲模量方面,POE-g-MAH均比POE效果更好。     

均匀设计法在POE/POE-g-MAH增韧PA6研究中的应用

运用均匀设计实验方法研究了聚烯烃弹性体/聚烯烃弹性体接枝马来酸酐（POE/POE-g-MAH）对聚酰胺6（PA6）的增韧作用。回归分析结果表明,当POE-g-MAH含量为7 %（质量分数,下同）,POE含量为18 %时, PA6/POE/POE-g-MAH复合材料的缺口冲击强度达到86.8 kJ/m2。     

机械力引发官能化POE及其增韧尼龙66的研究

采用在熔融挤出过程中提高双螺杆挤出机螺杆转速的方法,研究了机械力引发马来酸酐(MAH)熔融接枝弹性体POE的接枝反应。化学滴定法和红外光谱法分析的结果表明,随着螺杆转速的增加,接枝产物的接枝率出现先下降后增大的变化趋势,接枝产物的熔体流动速率(MFR)在螺杆转速≥400r/min时出现显著增大,随着接枝反应温度的增加,产物接枝率和熔体流动速率均明显增大;一定条件下,可控制制得具有较高接枝率(接枝率≥0 39%)、较好熔体流动速率(MFR=0 05～0 4g/min)和较低凝胶质量分数(≤0 3%)的接枝产物(POE-g-MAH)。材料力学性能测试和试样断面SEM分析结果表明,此接枝产物POE-g-MAH对尼龙66具有良好的增韧作用,可使PA66/POE-g-MAH共混材料的缺口冲击强度达到原未改性材料的12倍左右。     

不同增韧剂对PBT增韧改性的研究

利用双螺杆挤出机,采用聚乙烯-辛烯弹性体(POE)、聚乙烯-辛烯弹性体接技马来酸酐(POE-g-MAH)以及聚丙烯(PP)作为增韧剂与聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)进行熔融共混,研究了不同增韧剂POE、POE-g-MAH和POE-PP对PBT共混物的力学性能、相容性和熔融结晶行为的影响。通过拉伸、冲击、熔体质量流动速率、硬度等性能测试以及红外光谱、X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)等综合测试。结果表明,加入增韧剂对PBT具有良好的增韧效果,其中以PBT/POE/PP的增韧效果最明显。当PBT∶POE∶PP质量比为7∶3∶1时,共混物的缺口冲击强度增加8倍,红外表征显示,增韧改性可提高PBT的相容性,XRD测试表明,增韧剂对PBT复合材料的晶体结构没有影响,通过熔融增韧,提高其力学性能和加工性能。DSC图显示,增韧剂的加入可使共混物的结晶度降低。扫描电镜(SEM)表明,增韧剂的加入增加界面了结合力,提高了共混体系相容性。     

纳米氧化硅/弹性体改性PP性能研究

首先研究了不同含量的纳米SiO2对聚丙烯(PP)力学性能的影响,通过综合分析选出最佳配方。还比较了马来酸酐接枝PP(PP-g-MAH)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)、马来酸酐接枝PE(PE-g-MAH)对SiO2/PP共混体系力学性能和流动性的影响;最后研究了未接枝POE和POE-g-MAH的配比对SiO2/PP共混体系力学性能的影响。结果表明,SiO2质量分数为8%时混合体系性能较佳;单纯添加接枝POE比添加POE/POE-g-MAH的增韧效果更好,当POE和POE-g-MAH同时使用时,控制一定比例能使二者在增韧上具有协同作用。     

尼龙6/聚烯烃弹性体合金的形态与性能

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法分别制备了PA6/EVA-g-MAH、PA6/POE-g-MAH和PA6/EPDM-g-MAH 共混合金,研究了各种接枝弹性体用量对合金形态结构及性能的影响.结果表明:合金的拉伸强度和熔体指数均随弹性体用量的增加而减小.3种接枝弹性体的加入对PA6的冲击韧性都有一定的改善,POE-g-MAH和EPDM-g-MAH的增韧效果尤为明显.     

高抗冲及强表面附着力PET合金的制备与性能研究

采用聚乙烯-辛烯共聚弹性体(POE)接枝马来酸酐(POE-g-MAH)增韧聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET),同时为了提高PET/POE-g-MAH产品的电镀性能,通过乙烯丙烯酸类聚合物(EAA)对合金进行增黏改性。冲击测试表明,POE-g-MAH能够大幅度提高PET的抗冲击性能,结合公司产品使用环境以及成本,选择添加10%POE-g-MAH用于提高PET韧性能够达到综合性能优异、成本低的要求。另外,加入增黏剂后,PET/POE-g-MAH共混体系的冲击强度先上升后下降,当EAA含量为2%时,附着力与冲击强度均较大,并且底座电镀后百格测试油漆无脱落。     

聚烯烃弹性体与马来酸酐的熔融接枝

以双螺杆挤出机作为反应器，比较了聚烯烃弹性体（POE），线性低密度聚乙烯（LLDPE）与马来酸酐（MAH）的熔融接枝反应。尽这两种树脂具有相近的支化度，但由于POE树脂的大支链对大分子自由基之间的偶合反应具有抑制作用，所以，POE/MAH接枝体系的接枝率明显高于LLDPE／MAH接枝体系，而且接枝产物保持了较好的流动性；酸酐在POE树脂上的接枝率随过氧化物和接枝单体用量的增加而增大。接枝树脂可以明显提高PE与铝之间的粘接强度。     

玻璃纤维增强聚乳酸复合材料的增韧改性研究

通过双螺杆挤出共混的方式制备了玻璃纤维增强聚乳酸复合材料,并采用乙烯/醋酸乙烯共聚物(EVA)、马来酸酐接枝乙烯辛烯共聚物(POE-g-MAH)、马来酸酐接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-MAH)增韧剂对该复合材料进行了增韧改性,系统研究了玻璃纤维添加量、增韧剂用量对复合材料力学性能的影响,并结合扫描电镜等仪器对其增强及增韧改性的机理进行了研究。结果表明:EVA,POE-g-MAH,HDPE-g-MAH不仅改善复合材料的冲击性能,而且所制备的复合材料的拉伸强度、弯曲强度也得到了一定程度的提高;与HDPE-g-MAH相比,EVA与POE-g-MAH对复合材料表现出更佳的增强增韧效果。     

基于利乐包再生塑料增韧PA6的应用研究

研究了纸铝塑复合包装再生塑料的主要成分,对其进行马来酸酐(MAH)接枝改性研究,并应用于尼龙增韧,得到综合性能优异,性价比高的尼龙合金材料,充分发挥再生塑料的经济价值。通过分析得出利乐包再生塑料的成分为低密度聚乙烯(LDPE)和线型低密度聚乙烯(LLDPE),并含有少量聚丙烯(PP)和乙烯丙烯酸共聚物(EAA);再生塑料接枝马来酸酐后可提升与尼龙的相容性,提高尼龙缺口冲击强度,其中使用过氧化-2-乙基己酸叔丁酯(TBEC)低温反应接枝的再生塑料对尼龙6(PA6)的缺口冲击强度提高最为明显,质量分数20%接枝物可以将PA6缺口冲击强度从4 kJ/m²最高提到18 kJ/m²;将再生塑料与聚烯烃弹性体(POE)进行共接枝,随POE比例的提高,增韧效果也明显提高,当添加20%接枝物(基体树脂POE含量50%)后,PA6缺口冲击强度达到33 kJ/m²。     

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012(PA1012)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POEg-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)合金材料。固定PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/(20-x)/x(x=0~20),通过机械性能、扫描电镜(SEM)、熔体质量流动速率(MFR)测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响。当(20-x)∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大。当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20%POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4%,弯曲模量提高了19.8%,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡。     

POE基热熔胶的制备及其对铝黏结性能的影响

以乙烯与辛烯共聚的弹性体(POE)为主体树脂,过氧化二异丙苯(DCP)为引发剂,马来酸酐(MAH)为主要单体进行熔融接枝反应制备了POE-g-MAH接枝物;然后将该接枝物、增黏剂及其他助剂等进行熔融共混,制备出黏接强度高的热熔胶。采用FTIR表征了接枝物的结构,并探讨了POE-g-MAH和增黏树脂用量对该热熔胶性能的影响。结果表明:MAH成功接枝到POE上;当POE-g-MAH用量为30%时,热熔胶的黏结强度最大;加入适量的增黏树脂和LLDPE能提高热熔胶的剥离强度。     

POE增韧聚乳酸复合材料的研究

采用热塑性弹性体(乙烯/辛烯)共聚物(POE)作为聚乳酸(PLA)的增韧改性剂,利用双螺杆挤出机经熔融共混制备PLA/POE复合材料.详细研究了POE含量对PLA性能的影响.借助扫描电子显微镜分析了不同增容剂增容PLA/POE复合材料的微观形貌,并对其物理、力学性能进行了研究.结果表明,当加入反应性增容刺POE缩水甘油基异丁酸酯类接枝物(牌号NAX00),且PLA、POE、NAx00的质量比为85:10:5时,复合材料的性能达到最佳,其缺口冲击强度是纯PLA的4.6倍左右.     

玻璃纤维增强SAN的研制及其在电器上的应用

利用硅烷偶联剂改善玻璃纤维(GF)与(苯乙烯/丙烯腈)共聚物(SAN)之间的相容性,采用聚烯烃弹性体(POE)接枝马来酸酐(POE-g-MAH)对GF增强SAN体系进行增韧,制备了综合性能较好的GF增强SAN材料.结果表明,当GF、POE-g-MAH、偶联剂的质量分数分别为20%、6%和0.4%时,材料的综合力学性能最好:缺口冲击强度达到8.9 kJ/m2,拉伸强度、弯曲强度分别为104、130 Mpa;所研制的GF增强SAN材料已于空调轴流、贯流风扇等产品中批量应用.     

POE-g-MAH对SGF/POE/PP泡沫复合材料结构和性能的影响

采用型内二次发泡工艺制备马来酸酐接枝聚烯烃弹性体(POE-g-MAH)共混改性短玻璃纤维/聚烯烃弹性体/聚丙烯(SGF/POE/PP)泡沫复合材料,考察POE-g-MAH含量对复合材料泡孔形貌、微观结构和力学性能的影响.结果表明:少量POE-g-MAH的引入有利于降低平均泡孔和提高泡孔密度;同时POE、SGF与基体间的界面结合均得到了增强,SGF/POE/PP泡沫复合材料的冲击韧度和弯曲强度分别在POE-g-MAH的含量为5%和8%时达到最大值,而压缩强度则呈逐步下降的变化趋势.     

接枝率对尼龙11／POE／POE—g—MAH韧性的影响

研究了含不同马来酸酐接枝率的POE-g-MAH对尼龙11/POE/POE/-g-MAH（POE为乙烯-辛烯共聚物）共混物的影响,考察了共混物的缺口冲击强度。结果表明：增加POE-g-MAH的用量可提高共混物的缺口冲击强度;共混物缺口冲击强度与POE的马来酸酐接枝率密切相关,缺口冲击强度随着接枝率的增大而增大;共混物的缺口冲击强度和马来酸酐接枝率之间的变化关系在较宽的温度范围内（-40℃-25℃）存在。     

PA6/ABS合金的增韧改性研究

采用马来酸酐接枝丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS-g-MAH)、马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)为相容剂,研究了相容剂种类、相容剂含量、增韧剂含量及挤出机螺杆转速对尼龙6/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(PA6/ABS)合金力学性能的影响。研究表明,ABS-g-MAH为PA6/ABS合金的最佳相容剂,且质量分数为20%时合金的缺口冲击强度最高;采用ABS-g-MAH和POE-g-MAH复合增容增韧可得到力学性能优越的PA6/ABS合金;降低挤出机螺杆转速可使PA6/ABS合金的缺口冲击强度提高。