轴承钢GCr15表面多元共渗后硬度研究

多元共渗可以显著提高轴承钢材料的表面性能.对GCr15轴承钢进行C,N,O多元共渗处理,研究表明,经多元共渗,材料表面硬度得到较大提高,改善了材料的耐磨性、抗蚀性.SEM分析显示,材料表面形成了50μn至60μn厚的渗层.     

EBT-LF-VD-CC工艺冶炼GCr15轴承钢氧含量的控制

通过铁水预处理-EBT-吹氩-LF精炼-VD真空处理-连铸工艺生产轴承钢GCr15的实践,得出冶炼终点钢水碳含量为0.50~0.70%时,钢水氧含量在50×10-6~120×10-6之间,经出钢时脱氧、吹氩、LF精炼及VD真空处理后,中间包钢水中的全氧含量为(10～12)×10-6,铸坯中全氧<11×10-6。分析表明,加强熔池搅拌,使钢渣充分反应,控制终点碳含量和成品铝含量,采用高碱度渣精炼,VD真空处理,可使轴承钢中全氧进一步降低。     

预处理对GCr15轴承钢淬火组织与性能的影响

研究了球化退火和固溶+高温回火两种预热处理工艺对GCr15轴承钢淬火组织、硬度、冲击韧性和抗拉强度的影响.结果表明,两种预处理工艺都明显地细化了碳化物颗粒,其中经固溶+高温回火预处理的轴承钢具有较好的碳化物细化效果和细小晶粒的终处理组织,并获得了较高的硬度和抗拉强度值.在预处理都为球化退火工艺、终处理回火温度不同时,经较低回火温度(160℃)处理的轴承钢可获得良好的强韧性能.     

回火热处理对GCr15轴承钢显微组织和力学性能的影响

采用光学显微镜、扫描电子显微镜以及硬度检测和冲击试验等方法研究了回火温度对GCr15轴承钢显微组织和力学性能的影响.结果表明:在200～300℃范围内,GCr15钢的洛氏硬度略有升高;在300～450℃范围内,硬度随回火温度的升高而降低,但冲击韧性随之提高.450℃×1 h回火处理后,GCr15钢表现出良好的强韧性,其...     

基于数字图像处理的GCr15轴承钢金相组织定量分析

通过对GCr15轴承钢淬火+回火热处理后显微组织的扫描电镜金相图片的研究,探索一种实现其金相组织定量分析的数字图像处理方法.以Matlab软件为工具,采用数字图像处理中的灰度化、灰度调整以及形态学运算的数字化处理方法,计算碳化物颗粒所占比例的多少,从而实现轴承钢热处理质量评价.结果表明:运用数字图像处理技术可有效提取和量化淬火+回火热处理后的GCr15轴承钢中碳化物颗粒;试件轴承外圈比圆锥滚子的碳化物含量少得多,从而其力学性能也不相同.     

悬浮浇注对GCr15轴承钢凝固过程的影响

通过研究悬浮浇注工艺下ＧＣｒ１５轴承钢的凝固动力学过程来探讨悬浮剂的作用机理,并在实验的基础上分别讨论悬浮浇注工艺对钢锭凝固过程的温度分布、凝固速度、结晶温度间隔以及形核率的影响。实验结果表明,悬浮浇注能有效地提高钢锭的凝固速度,改善钢锭截面的温度分布和溶质元素的分布,减小合金的结晶温度间隔,增加钢锭形核率。其结果使钢锭凝固时间缩短,化学成分分布均匀,缩松缩孔减少,结晶组织细化。     

脉冲电压对GCr15轴承钢凝固组织的影响

首次在实验室条件下将电脉冲处理运用于GCr15 轴承钢凝固组织的研究,通过改变脉冲电压得到了枝晶显著细化的凝固组织,在一定程度上使GCr15轴承钢的珠光体发生粗化变化.并且对电脉冲细化金属的机理进行了探讨.     

GCr15轴承钢压缩塑性流动研究

用多试样法测得GCr15钢退火状态的压缩应力-应变曲线,并研究了此材料的应力与应变的函数关系。结果表明:压缩塑性流动阶段材料明显强化,压缩屈服极限达400MPa,而对数应变50％时其真实应力已超过800MPa。应力-应变的数学表达式为S=960∈~(0.21)。还从变形力学及材料科学角度论述了端面摩擦与应变强化的种种效应。     

硫化物对GCr15轴承钢疲劳寿命的影响

硫使钢产生“热脆”,异相夹杂物使钢基体产生嵌镶应力,对基体产生划伤、割裂作用,破坏机体的连续性.不同类型异相夹杂因其形状、性能、分布、线膨胀系数等的不同而对基体产生的影响迥异.硫化物夹杂因其塑性好、线膨胀系数大、对轴承钢疲劳寿命影响较小.对硬脆夹杂物有包裹作用而对轴承钢疲劳裂纹的产生、发展有一定阻碍作用.但在脆性夹杂物大幅度降低条件下,硫(硫化物杂夹)含量范围应当予以限制.     

热处理工艺对GCr15钢残余奥氏体的影响

本文研究了热处理工艺对GCr15钢残余奥氏体的影响．实验结果表明，钢中残余奥氏作量随加热温度的升高，保温时间的延长而增加，随冷却速度的加快而减少．本文就工艺参数对残余奥氏体量及硬度的影响规律进行了分析讨论．     

热处理对GCr15钢性能的影响

本文研究ＧＣｒ１５钢的各种热处理强韧化。通过降低淬火奥氏体化温度，控制马氏体Ｍ中含碳 量，改变Ｍ形态，减小Ｍ领域尺寸；或经高温固溶炭化物超细化予处理；或以等温淬火获得（Ｂ下 ＋Ｍ）混合组织。所有这些处理，都可使ＧＣｒ１５钢获得不同程度的强韧化，对冲击韧性、静弯强 度、压溃强度、断裂韧性、耐磨性和接触疲劳寿命都产生有利的影响。     

航空轴承钢渗碳热处理组织演变行为研究

利用EPMA与XRD等实验方法对航空轴承钢在渗碳热处理过程中的微观组织演变行为进行定性及定量分析.结果表明:在渗碳淬火处理后,试样表层及次表层组织中有大量的碳化物及少量的残留奥氏体,其中碳化物为M₂₃C₆和M₆C.随着渗层深度的增加,碳化物含量减少,残留奥氏体含量增加.经过二次淬火处理后,奥氏体与马氏体中碳质量分数增加,使得淬火后残留奥氏体质量分数大幅度增加,在渗层0.1mm处达到22.7%.经过两次深冷与回火处理后,马氏体与奥氏体中碳质量分数降低,碳化物含量增加,渗层硬度提升.     

轧后冷却速率对GCr15轴承钢球化组织的影响

采用电子探针和透射电子显微镜研究了模拟热轧后不同冷却速率对网状碳化物析出及后续离异共析转变过程中显微组织转变的影响.结果表明:在先共析碳化物形成温度区间采用快冷处理可以抑制网状碳化物的形成,减小片状珠光体的片层间距.当冷速控为20℃/s时,采用离异共析处理方式可将球化退火时间降低约2h,硬度可达1.95GPa左右.选区电子衍射分析表明球化处理后的球状碳化物类型为M₃C,冷速的调控不会改变球化处理后碳化物的种类.     

液压缸筒用热处理双相钢管研究

研究了液压缸筒用热处理双相钢管的力学性能和爆破性能，试验结果表明：热处理双相钢管经精密冷拔后制作液压缸筒，强度高、韧性好，爆破压力也主同，并且生产工艺简单，成本低，它可代替调度钢管用作煤矿液压支柱油缸等液压缸筒。     

GCr15轴承钢管冷拔横裂原因分析

通过材质分析、金相组织分析、球化机理的探讨及对球化工艺过程的追溯 ,得出GCr15轴承钢管冷拔产生横裂的主要原因是由于炉温不均、局部加热温度偏低而产生的球化退火欠热型反常组织在冷拔过程的复杂应力作用下产生裂纹所致。     

Experimental Study on Hard Turning Hardened GCr15 Steel with PCBN Tool

This paper discusses experimental results of turnin g experiments on GCr15 bearing steel hardened to 60～64 HRC. The objective was to d etermine the effect of the cutting parameters on cutting force, chip morphology and resultant workpiece surface quality, more specifically surface texture, micr ostructure alterations, changes in microhardness and residual stresses distribut ion. The changing rules of the main cutting force was shown in this paper which feature a increasing tendency with the improvement ...     

穿水冷却对GCr15轴承钢组织和力学性能的影响

通过4种穿水冷却工艺生产20mm热轧GCr15轴承钢棒材,研究了穿水冷却对热轧及球化退火、淬回火热处理后轴承钢组织和力学性能的影响.结果表明:终轧前后均采用穿水冷却,控制终轧温度在800~860℃,上冷床返红温度为620℃,能明显降低先共析碳化物及珠光体相变温度,减小热轧轴承钢中先共析碳化物厚度、连续度及珠光体片层、球团大小.退火及回火组织中碳化物厚度减小,均匀性增加,防止了粗大未溶网状碳化物的遗传.热轧及热处理后轴承钢抗拉强度及面缩率均增强.     

35CrMo钢大型叶轮的热处理工艺研究

研究了35CrM0 钢大型叶轮的热处理工艺.根据35CIMo 钢叶轮的工作条件、失效形式和性能要求,分析了叶轮失效的主要原因,通过设计合理的热处理工艺,提高叶轮的力学性能.结果表明:采用860℃油淬、450℃回火和860℃油淬、200℃回火后,显微组织明显细化,力学性能得到提高.