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大型离心式引风机振动的起因及消除 总被引:1,自引:1,他引:0
文中剖析了引风机的结构、运行情况 ;根据轴承振动高起始时间、表现特征和原因 ,在对其进行了连续几年的监测、分析的基础上 ,排除了一些不可能的情况。推断出轴承座地脚螺栓松动和风机上有可滑动部件的结论 ,并运用各种手段和方法对这些问题进行了处理 ,最终解决了风机的振动问题 相似文献
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詹健 《安徽电力科技信息》2006,(3):8-9
我厂引风机型号为Y4-73No28D-11,输送的介质为烟气,最高温度不得超过250℃。单吸离心式,甲乙右旋左旋两种型式。传动方式为D式,采用弹性联轴器联接。叶轮采用12片后倾机翼斜切形叶片焊接与弧锥形前盘与平板后盘中间,叶轮均经静、动平衡试验,并经超速试验,保证运行平稳。机壳是用普通钢板焊接而成的蜗形体,进风口为收敛式流线形整体结构,用螺栓固定于机壳入口侧墙板上或盖板法兰上,利用液力偶合器调整转速来调节风机风量大小,主轴由45号钢制成,采用滚动轴承,轴承箱上装有温度测点和油位指示器,润滑油采用46号机械油,油量以标志线为准。该型式风机效率高、噪声低、强度好。电动机功率见附表。 相似文献
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江油发电厂两台330MW燃煤机组,因煤种含灰量高,引风机转子在运行中叶轮磨损十分严重,一直是困挠电厂安全稳定运行和影响出力的一个主要因素之一。1996年大修时采用了特殊防磨技术措施后,连续安全运行至今,取得了很好的效果。 相似文献
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利用数值模拟软件Fluent,以N-S方程和RNG к-ε模型为基础,采用拉格朗日颗粒轨道模型,对引风机内部流场和颗粒轨迹进行数值模拟,从而得到风机内颗粒的分布情况,进而提出气流吹扫的清灰方法,并用数值模拟验证其可行性,为叶轮清灰提供指导. 相似文献
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一、概况我厂8~#机是哈尔滨汽轮机厂生产的31—50—2G型汽轮机,配用两台沈阳产8NL—12型立式凝结水泵。其参数:Q=160米~3/时,N 轴=83.3千瓦,H=122米水柱,n=2950转/分运行的主要热力系统为大气式除氧器和一台低压加热器,排汽凝结水量为173米~3/时。 相似文献
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我厂~#3锅炉引风机为双吸式Y5—53型,叶轮直径为1.89m;电动机为JSQ 184—6型,电压6kV,转速960rpm。该风机自1977年投运以来经常超电流,锅炉在额定工况运行时,电流经常是42~d5A(额定电流为40A),最高达到过47A;导叶挡板只要开到40—50%,引风机电流就超过了。后来,我们虽在风机间隙、烟道及预热器漏风等多方面找原因来解决,,但终未得到消除。 相似文献
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引风机叶轮直径加大改造浅析青海钾肥厂动力厂姜发启,姚福义青海钾肥厂动力厂三台BG—35/39-M2型煤粉锅炉,原设计选配引风机为Y4-68-№12.5D型,叶轮直径为1250mm,投运以来锅炉不能满负荷出力,长期仅在20t/h负荷工况下运行,且锅炉经... 相似文献
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引风机叶轮积灰的故障诊断及分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对引风机检修后运行中存在的振动异常现象进行频谱分析,说明引风机振动的原因是由于引风机叶轮积灰脱落所造成的。对引风机轮毂内的积灰原因进行了分析,并指出引风机叶轮积灰与其它不平衡的区别,提出针对同类引风机在今后检修工作中应注意事项的建议。 相似文献
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前言我厂8、9号炉(200MW 机组)采用的是文丘里水膜除尘器。投产以后,因对水膜除尘器运行调整、维护使用不当,经常发生吸风机积灰振动,影响机组带负荷,占机组故障率的比例也较大。如1990年1~3月份,因吸风机叶片非工作面积灰振动,影响机组少带负荷,而少发电量2031kW·h,占机组同期的故 相似文献
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<正> 结构上具有管群布置的设备在实际的机械产品中是经常可见的。电站设备中的汽轮机、凝汽器、给水加热器和汽水分离器及空气预热器等都可归为此一类型。这种热交换器形式的装置在工作状态时,随着内部工质流速的变化,有时会发生异常的振动现象。这种振动可使热交换器管子断裂,严重的甚至可能造成整台设备本体的破坏,直接威胁着设备的安全工作。为了缓和及消除这种破坏性的振动,用户往往对设备本体简单地采用槽钢加固的措施。但是,实践证明这些方法不能够从根本上解决问题。为了彻底消除这 相似文献
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荆门热电厂Ⅰ期2台 WG410 t/h锅炉是20世纪70年代生产的燃油机组,1988年对该炉进行“油改煤”改造,并于1989年正式投入运行。由于受场地和费用的限制在保证原有引风机安装位置不变的情况下,在引风机和炉膛之间加装了2套制粉系统和电除尘器。因电除尘器的设计除尘面积小,流通截面小,烟气流速 相似文献
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消除空气预热器风系统振动的措施唐际木(广西桂林电厂桂林541003)1概况桂林电厂1号炉系上海锅炉厂生产的65—3.82—450型机播链条炉,1959年12月建成投产,1969年改为钢球磨煤直吹式直流煤粉燃烧的固态排渣炉。为改善燃烧,1990年7月改... 相似文献
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