直径2850毫米的钛—钢爆炸复合板的研制

我国自行设计制造的第一套大型尿素装置的关键设备二氧化碳汽提塔,由于操作压力高,介质的腐蚀性强,采用了我国资源丰富的纯钛材做衬里材料。二氧化碳汽提塔是一列管式固定管板换热器,图1。两端为高压室,由半球型封头、高压筒体,厚管板件等组成。二氧化碳汽提塔的基本参数列入表1:     

钛—钢复合板爆炸复合工艺新进展

随着工业技术的发展和装备水平的提高,设计部门和用户对钛—钢复合板产品质量提出了更高的要求,不仅要求产品综合性能好、结合质量高,而且要求复合板面积结合率达到98％以上,特别是对不可能产生结     

爆炸钛—钢复合板部分动力学参数的测定

金属的焊接方法很多,如气焊、电焊等已为大家所熟悉,并在生产中广泛使用。但是,有些金属如钛和钢,就不能用上述方法进行焊接。因为钛和钢熔化后产生脆性相,不能得到满意的焊接效果,如不使其熔化在固态下达到焊接就能克服上述缺陷。爆炸焊接就是金属在固态下进行焊接的一种新的焊接工艺。     

钛-钢爆炸复合板

近十年来,化工和造船等工业考虑到钛有优异的耐腐蚀性能,钢价廉而有一定的强度,已研究用爆炸技术,制成钛-钢复合板材,并在加工工艺特别是焊接工艺取得进展后,试用于制造各种耐蚀设备。节约钛材,降低成本。爆炸复合工艺的影响因素多,如炸药种类与其单位面积上的用药量、初始安装角度和间隙、保护缓冲层的选择等。我们研制钛-钢复合板,曾对这些影响进行过若干试验。为了获得表面质量好、结合面积率高、结合强度大的钛-钢复合板材,又进一步研究了加沥青保护缓冲层的问题。     

直径203O毫米碟型钛—钢爆炸复合管板的研制

尿素装置的高压设备CO_2汽提塔最关键的部件是碟形管板(图1)。如图所示,为了在管板上固定1407根φ31×3毫米的钛管,需在管板上打1407个深孔。由于钛管外有24—30公斤/厘米~2的蒸汽压力,所以要求钛层在锻件上牢牢的复合,其剪切强度要在14公斤/毫米~2以上。     

爆炸钛—纲复合板

用炸药作能源,将钛板和钢板焊合在一起,所得的钛—钢爆炸复合双金属板材,现已用于化工设备。爆炸复合是爆炸焊接工艺的一种应用。一般认为:爆炸复合板材的结合界面是一种     

爆炸钛—钢复合板的加工及应用

爆炸复合板材的结合强度高,能经受多种冷、热再加工。现已用于化工、化肥、农药、医药、石油化工、造船、电化学等方面。现将我们研制的爆炸钛—钢复合板的加工及应用作一简介。     

爆炸钛—钢复合板结合区的金相观察

本文是在上篇爆炸钛—钢复合工艺试验的基础上,对结合区的金相组织进行观察的总结。为便于叙述,把文中采用的符号及所表示的意义列表如下:     

生产钛-钢复合板的新方法——爆炸轧制工艺

简要报导了用爆炸-轧制工艺生产大型钛-钢复合板的试验结果,并与直接爆炸复合法作了比较。     

Φ300×1500毫米筒体钛衬里的爆炸工艺

一、简介在化工设备中,耐腐蚀的衬里筒体的制造,目前有热套法和爆炸法。爆炸法又分为两种:有结合强度要求时,将爆炸复合板卷成园筒,然后焊成筒体,另一种是没有结合     

钛-钢-钛三层爆炸复合板的界面及性能研究

为了研究钛-钢-钛三层复合板的微观界面和力学性能,在对两次爆炸焊接的动能损耗进行计算的基础上,利用扫描电镜及能谱分析仪对两次爆炸焊接的界面进行了研究比较;对复合板进行了显微硬度测试、弯曲强度试验和剪切强度试验。结果表明:第二次爆炸焊接时的动能损耗更大,动能经过复板向基板传递,导致首次爆炸结合界面缺陷较明显,其熔化层和熔化块数量较多,体积较大;二次爆炸结合界面呈较好的波状结合。首次爆炸焊接界面处的显微硬度高于二次爆炸焊接界面,说明首次爆炸焊接界面的塑性变形更为严重;复合板在弯曲试验中未断裂和分离,抗弯性能良好;首次爆炸焊接界面处的结合强度低于二次爆炸焊接界面,但均满足复合板强度标准。     

钛/钢复合板爆炸焊接试验及结合界面研究

为探讨造成钛/钢爆炸焊接复合板结合质量差、末端易出现不同程度开裂区域的原因,进行了钛/钢复合板的爆炸焊接试验,并对结合界面进行了光学金相分析(OM)、电镜扫描(SEM)及能谱线扫描(EDS)。结果表明,平行于结合界面的剪应力是结合界面的主要受力状态;复合板末端处平行于结合界面的剪应力过大、沿部分已焊接界面和Fe基体一侧撕裂,是造成复合板末端开裂的主要原因;优化装药工艺可减小结合界面脆性金属间化合物层的厚度、减缓末端的开裂程度,并显著提高焊接质量。     

铝/钛/钢爆炸复合板性能研究

通过试验加工了船用铝/钛/钢(5083/1060/TAl/CCS-B)爆炸焊接复合板,并对其结合质量、力学性能及界面形态进行了研究.结果表明,将纯铝板1060和钛板TA1作为中间过渡层后,复合板的结合质量良好,且铝/钛界面的剪切强度达到85 MPa以上,其力学性能也均达到了相应标准;钛/钢界面呈规则的正弦波形,产生了较明显的塑性变形;铝/钛界面比较平直,波长较大,波幅较小.     

钛—钢复合板钛复层的焊接技术

自从60年代中期钛-钢复合板出现以来,已大量应用于石化、冶金、医药、制盐等部门。由于钛、钢互熔问题尚未解决,故给钛-钢复合板的焊接带来了许多困难。目前钛-钢复合板的焊接工艺普遍采用钛复层和钢基层进行焊接,而复合层之间互不熔合。钢基层的焊     

热处理工艺对锆-钛-钢爆炸复合板粘结性能影响

为得到锆-钛-钢爆炸复合板最优热处理工艺,采用正交试验法研究保温温度、保温时间和热处理升降温速率3个因素对复合板粘结强度和残余应力的影响。结果表明,保温温度540℃、保温时间1 h、热处理升降温速率60℃/h为最优热处理工艺,复合板可以获得最佳粘结强度和残余应力状态组合,保温温度过高,时间太长都会降低粘结强度。此外,还对最优热处理工艺下复合板结合面进行了显微硬度测定,微观组织和断口形貌的观察。分析显示,复合板结合界面附近形成细晶区,显微硬度较大;结合面粘结试验断裂形式为韧性加解理混合型断裂。     

大面积、薄覆层钛/钢复合板爆炸-轧制工艺研究

探索了大面积、薄覆层钛／钢复合板生产工艺。分析了不同的轧制温度下爆炸一轧制钛／钢复合板的性能和组织。结果表明，配制低爆速混合炸药，在覆层与基层之间增加一层纯铁过渡层，采用合适的爆炸复合工艺制得轧板复合板坯，再在适当的热轧温度下轧制，可获面积超过35m^2、覆层厚度≤2．0mm的钛／钢双金属复合板且各项性能指标符合国家标准要求；此项研究填补了国内空白，满足了市场需求。     

退火温度对钛—钢爆炸复合板组织与性能的影响

当均匀分布的炸药在复材表面爆炸时,产生很高的压力,短时间内驱使复板高速度向基材碰撞。金属内部产生很高的压力冲击波,导致基材和复材的塑性变形,引起加工硬化,结合基区强度和硬度增高。为便于冷、热加工,常常进行退火处理。