关于水轮发电机组额定水头选择的探讨

三峡工程技术设计审查中,提出了从水轮机运行稳定性出发,以最大水头及其相应水头的比值,选择机组额定水头、设计水头的新观念。为避免水轮机在最大水头运行时导叶开度过小而落入运行不稳定区,控制水头比值Hmax/Hr、Hmax/Hd很重要;不同特性的水轮机可选择不同的水头比值,用于中低水头的中高比速混流式水轮机,建议水头比值Hmax/Hr≤1.08～1.19,用于中高水头的中低比速水轮机,Hmax/Hr≤1.13～1.34。为保证运行稳定性需控制的水头比值Hmax/Hr、Hmax/Hd在数值上很相近,建议将机组额定水头Hr和设计水头Hd统一为一个定义,从而使额定转速、额定流量、转轮标称直径、吸出高度等都统一成为额定水头、额定出力(容量)的衍生参数。     

黄花寨水电站额定水头选取及稳定性分析

在水电站的设计中,额定水头的选取是关系水电站稳定运行的重要因素。黄花寨水电站最高水头90.47 m,最低水头59.48 m,针对水头变幅大这一特点,对水轮机的额定水头选取进行综合的技术经济比较,对水头出现频率分析后,得出适合电站运行的额定水头。并提出了从参数选择、水头范围、吸出高度控制、避振运行、补气方式等提高机组运行稳定性的措施。     

台阶式溢洪道相对流速和相对消能水头的关系

流速和消能水头是重要的水力参数,但在台阶式溢洪道中尚无系统研究成果。将台阶式溢洪道流速、消能水头与对应光滑溢洪道流速、消能水头对比,引入相对流速、相对消能水头的概念。通过对0.5,1.0,2.0 m 3种不同台阶高度,38.66°坡度的台阶式溢洪道进行试验研究,探讨了流速、消能水头,相对流速、相对消能水头之间的关系。结果表明:非均匀流流态下流速、消能水头呈曲线关系,不便分析应用;相对流速和相对消能水头表现出良好线性关系,相关系数0.973 7~0.995 9,证实了引入相对流速、相对消能水头的必要性。     

溪洛渡电厂水头采集与处理

溪洛渡电厂实行调控一体化的运行模式,其水头来源有梯调通信水头、电厂自采水头以及人工设定水头三种模式。首先介绍了溪洛渡电厂水头信号的采集及应用情况,然后详细阐述了电站监控系统上位机对三种水头的处理方式以及下位机和调速系统对上位机下发水头的应用情况。     

矩形明渠消力池水跃的水头损失研究

为了研究沿程水头损失与局部水头损失的变化规律,根据沿程水头损失的基本定义,推求矩形明渠消力池水跃区沿程水头损失与床面阻力系数、水跃共轭水深比、跃前断面宽高比及跃前断面水深的理论关系,提出了矩形明渠水跃区沿程水头损失及其系数和局部水头损失系数的理论公式,给出了沿程水头损失系数、局部水头损失系数和总水头损失系数的简单拟合公式。研究表明:沿程水头损失随着跃前断面水深和床面阻力系数的增大而增大,随着水跃共轭水深比和跃前断面宽高比的增大而减小;局部水头损失系数随着跃前断面弗劳德数的增大而增大;水跃区局部水头损失占比随着弗劳德数的增加而增加,弗劳德数为3时的局部水头损失占比达到90%,弗劳德数为6时的局部水头损失占比已达到95%以上。研究成果可进一步完善并丰富水跃理论体系。     

几内亚苏阿皮蒂水电站机组额定水头选择

水电站额定水头的选择是一个技术、经济等综合性问题。针对几内亚苏阿皮蒂水电站额定水头的确定,若额定水头较高,当机组长时间低于额定水头运行时,会造成较大的受阻容量;若额定水头较低,机组存在运行稳定问题,且在额定容量不变时,需加大水轮机直径或相应降低机组转速,从而增加投资。结合国内相同水头段已建水电站的设计、运行资料综合分析,确定苏阿皮蒂水电站额定水头为87 m。     

基于量纲分析的内镶圆柱式毛管局部水头损失研究

为了研究内镶圆柱式毛管局部水头损失规律,本文对常见4种滴灌管进行了灌水试验,同时采用CFD数值分析对4种滴灌管进行了模拟与分析验证,在此基础上,对12种滴灌管进行了模拟研究,通过量纲分析研究了毛管局部水头损失影响因素。结果表明:毛管总水头损失模拟值与实测值吻合度较好;毛管局部水头损失与毛管内径、滴头内径、滴头长度、水流流速、水流运动黏滞系数有关;毛管局部水头损失占沿程水头损失的比值与滴头间距密切相关,以Φ16毛管为例,毛管局部水头损失是沿程水头损失的0.23~1.89倍,毛管层流段水头损失很小,在不需精确计算时可忽略不计。研究结果可为管网水力计算提供参考。     

有长连接管调压室水头损失系数计算方法研究

研究具有长连接管的阻抗式调压室水头损失系数的计算方法,给出基于Gardel三通水头损失系数经验公式、焊接三通水头损失实验资料以及截面突变管道水头损失资料;得出这种调压室不同流态下水头损失系数的计算方法,并将不同算法得到的调压室水头损失系数分别与水力模型试验结果进行了比较和分析.研究表明,基于Gardel三通水头损失系数经验公式及截面突变管道水头损失系数计算的调压室水头损失系数与试验结果具有较好的一致性.     

水头参数对二滩水电站调速器系统的影响

介绍了二滩水电站水轮发电机组的调速器系统,阐述了水头参数在开机过程中的应用、水头参数对机组安全运行的作用、水头参数在电器协联方面的作用以及水头信号故障的处理。     

关于按水头高低划分水电站类型的标准问题

问:现在流行的一种划分水电站的方法是按水头高低分为低水头电站、中水头电站和高水头电站,究竟其标准如何? 答:水电站的水头,是指水电站上游和下游的高度差,单位用“米”表示。由于水头与水轮发电机组设备造价有直接关系,水头越高,机组造价越低,因而它是决定水电工程可行件的主要因素之一。目前国     

国电蚌埠电厂取水头施工

1工程概况国电蚌埠电厂补给水系统工程包括:补给水取水头、自流引水管、补给水泵房、阀门井、测流井等。补给水取水头布置为河床式,即将取水头伸入到河床的深水区取水,最低设计水位13·1 m时,顶部的淹没深度约2·47 m。取水头共2只为钢结构,取水头基础采用508钢管桩支承,桩长     

三峡电站水位测量及水头处理分析

总结三峡电站的水位及水头信息实时测量系统,分析三峡电站水位及水头信息的特性及对电站运行的影响,总结出合理完善的水头信号处理逻辑流程,对水电站水位及水头实时测量处理系统设计、运行提供有益的借鉴。     

低水头径流式电站设计的体会与思考

低水头电站水头小、淹没大、航运要求高、导流难度大，技术经济指标往往较差。现通过作者主持低水头径流式电站设计的亲身经历，阐明要改善低水头电站技术经济指标所需考虑的主要问题。     

某灯泡贯流式电站机组出力不足及稳定性分析

从水轮机工作水头采集原理出发,分析了某灯泡贯流式电站机组出力不足原因是采集水头未考虑进水口、尾水管出口截面的速度水头差值而引起的误判,同时分析了电站3台机组出力性能的差异性及现有水头采集方式下满足额定出力要求的最低差压水头。此外,1号机组多水头稳定性试验表明各主要部件的考核指标均满足电站安全运行需要。     

水轮发电机组的世界之最

△最高水头的混流式水轮发电机组:奥地利劳斯亥克电站机组,水头672米,出力5.84万千瓦。△最高水头的冲击式水轮发电机组:奥地利莱克电站机组,水头17712.5米,出力1.25万千瓦。△最高水头的转桨式水轮发电机组:意大利那门比亚电站机组,水头88米,出力     

灯泡贯流式水轮机技术改造分析与实践

针对灯泡贯流式机组低水头无法运行、额定水头附近出力不足、整体稳定性差等现状,经技术经济分析后,某厂通过水轮机转轮、转轮室、内导水环等部件的技术改造,有效扩展了水轮机低水头的运行范围;同时,其主要部件在全水头范围内振摆数据得到改善,额定水头附近的出力不足问题得到了彻底解决,极大地提升了电厂的综合效益。     

对水电站额定水头选择的研究

水电站额定水头是水轮机组发额定容量时相应的最小水头,对其进行选择是一个技术、经济等综合性问题。最佳的额定水头必须在满足机组稳定的前提下,通过经济、技术综合比较,综合分析出水轮机预想出力以降低对电力系统平衡的影响等进行确定。介绍了大中型水电站额定水头的选择方式、方法,提出了从参数选择、水头范围、吸出高度控制、避振运行、补气方式等提高机组运行稳定性的措施。     

小容量混流式机组选型及流道的优化设计

小容量混流式机组进行选型时,往往无法按照其额定水头对应的比转速进行选型,即不能选用其额定水头相应的水头段的转轮,要选用远高于其额定水头的水头段转轮。因为选用其额定水头对应水头段的转轮会造成真机的转轮直径较小,而机组转速又太高,无法匹配合适的同步转速,无法选配合适的发电机。故要选用远高于其额定水头的水头段转轮,以得到较为适宜的转轮直径和机组转速。与此同时,由于多数流道要更改为卧式流道,故需要对选用的混流转轮对应的立式流道进行优化设计和效率修正。图5幅,表3个。     

河床径流式电站设计水头的确定方法

电站设计水头对低水头迳流式电站有特殊重要意义。如何确定河床迳流式电站的设计水头呢? (一)低水头河床式迳流式电站必须考虑其水头损失。河床式电站不象引水式水电站,它没有     

关于设计水头以上水轮机吸出高度的计算方法

1前言在水电站水轮机的选型计算中，水轮机最大允许吸出高度Hs的合理确定，对电站水轮机的安全运行和电站的基建投资，有着十分重要的意义。为了减轻水轮机的空化，应采用不同的工作水头计算出不同的吸出高度Hs。一般是采用几个特征水头，如最大水头Hmax、加权平均水头Hcp、设计水头Hp、最小水头Hmin，然后取计算结果中的最小值。当然，吸出高度Hs的最后确定，还应考虑电站基建条件、土建投资大小及运行条件等，进行方案的技术经济综合比较。在计算中，对于设计水头H。及以下水头的水轮机的空化系数。，可以直接由水轮机主要综合特性曲…