5A06铝合金锻件阳极化后表面异常条纹分析

针对5A06铝合金锻件阳极氧化表面出现的异常条纹,从宏观形貌、力学性能、去除氧化膜、重新阳极氧化、生产过程复查等多方面进行了观察与试验。证明了异常条纹实质是由锻件在锻造过程产生的变形痕迹;异常条纹对5A06铝合金锻件的力学性能没有影响,确定了异常条纹对整个产品的可靠性无影响,只是影响产品外观。该工作为车间后续处理铝合金锻件产品异常条纹的现象提供了技术支撑。     

2A14铝合金锻环表面裂纹缺陷分析与控制

2A14铝合金锻环经粗加工后发现两处裂纹缺陷。对缺陷处取样并进行了断口形貌观察、能谱分析及金相组织分析,对该锻环生产过程进行了分析。结果表明,锻环的开裂模式为塑性开裂,裂纹源位于次表面,是在冷变形过程中产生的局部开裂,在后期的存放及机加工过程中进一步扩展,形成了宏观裂纹。     

2A14铝合金锻环的生产工艺

针对生产中2A14铝合金锻环径向力学性能不稳定和伸长率不合格的现象,研究了锻造工艺、淬火水温及时效工艺对2A14铝合金力学性能的影响。结果表明,锻造工序增加X向和Y向两次径向变形,锻环的热处理后性能改善,尤其径向伸长率大幅度提高,不同方向的差距显著减小。在20~30℃的水温下淬火,合金性能稳定且具有最佳径向伸长率。在160℃和165℃温度下分别时效5~7 h和4~6 h,锻环力学性能均符合要求。固溶和人工时效之间的停放时间应避开3~40 h的时间区间。     

基于表面纳米化技术的2A14铝合金表面强化

采用超音速微粒轰击(SFPB)技术对铝合金2A14进行表面纳米化处理,利用X-射线衍射仪和透射电镜等研究材料表层的组织变化机理。结果表明:材料表面经强烈塑性变形形成30μm厚的纳米层,平均晶粒大小约为30 nm,平均微观应变为0.1294%。观察发现距表面200μm处的应变层存在纳米级位错胞,通过理论分析提出铝合金表面纳米晶层新的形成机理,原始粗晶被快速地一次分割成纳米级位错胞或层状胞块组织,随着胞壁柏氏矢量不断积累,晶粒的取向差不断增大形成纳米级亚晶,通过晶界滑移或晶体转动形成均匀、等轴、随机的纳米晶粒。     

2A14铝合金棒材表面气泡的分析

2A14铝台金挤压捧材表面气泡是造成棒材废品的主要原因之一。根据现场生产实际情况,对棒材气泡的组织进行了检查,分析了气泡产生的原因,探讨了防止表面气泡的措施。     

2A14铝合金表面纳米化对第二相颗粒的影响

为提高铝合金材料力学性能,采用超音速微粒轰击(SFPB)技术对2A14铝合金进行表面纳米化处理,利用XRD、SEM和TEM等研究2A14铝合金表层第二相颗粒的弥散分布和形貌变化机理。结果表明:材料表面经强烈塑性变形形成约30μm厚的纳米层和约120μm厚的过渡层,表面纳米层晶粒尺寸为50~100 nm,表面显微硬度提高了1倍多,纳米层和过渡层中第二相颗粒得到细化,总体弥散分布比基体更加均匀,距表面距离越近,细化效果和总体弥散分布越好;在过渡层里部分第二相颗粒被亚晶界切分,在纳米层中第二相颗粒均被纳米晶包裹,第二相颗粒的边界与纳米晶晶界部分重合。第二相颗粒被纳米晶包裹影响纳米层晶界迁移机制,对材料表面性能的改善有积极意义。     

铝合金铬酸阳极氧化后表面缺陷分析

目的对铝合金铬酸阳极氧化后显现出的表面缺陷及原因进行分析。方法通过扫描电镜观察试样表面缺陷处的形貌,通过金相显微镜观察缺陷处的金相组织,通过能谱仪对缺陷处的腐蚀产物进行分析。结果铝合金通过铬酸阳极氧化后,基体的缺陷处会在铬酸溶液中产生沿晶界腐蚀。结论材料本身含有一定量的Cu,Ni,Mg,Fe等元素,在热处理过程中,这些元素在晶界处富集形成偏析相,从而造成金属基体在铬酸溶液中的腐蚀。     

EBSD分析2024铝合金挤压型材异常椭圆环黑色条纹

采用80 MN反向挤压2024铝合金T型材,在型材尾端出现椭圆环黑色条纹.利用金相、EBSD手段分析条纹缺陷的组织显示,椭圆环黑色条纹边部区域为再结晶组织、过渡区域为破碎组织、内部为变形组织.从边部到心部三个区域两边晶向差大于15°的晶界含量分别为45％、19％和48％,过渡区的大角度晶界含量明显要低于另外两个区域的....     

2A14铝合金混合表面纳米化对电化学腐蚀行为的影响

采用超音速微粒轰击(SFPB)和表面机械滚压处理(SMRT)相结合的混合表面纳米化方法,在2A14铝合金上制备出梯度纳米结构(GNS)表层,对比研究了原始样品和常温空气及低温液氮环境下混合表面纳米化样品在3.5%Na Cl水溶液中的电化学腐蚀行为.结果表明:经混合表面纳米化处理后,2A14铝合金晶粒尺寸由最表层约30 nm逐渐增大到基体的原始尺寸,塑性变形层厚度约130 mm,表面粗糙度R_a约为0.6 mm,表面微小裂纹消失.与原始样品相比,经过SFPB处理的样品耐点蚀能力没有得到提高,混合表面纳米化样品的耐点蚀能力得到提高,其中常温空气环境下样品的自腐蚀电位和点蚀击破电位分别由-1.01228和-0.29666 V升高到-0.67445和0.026760 V,耐点蚀能力最强.分析表明,表层晶粒尺寸纳米化、晶界显著增多、残余压应力以及表面粗糙度的改善有利于提高样品的耐点蚀性能.     

表面阳极化对铝合金点焊的影响

本文采用合适的点焊工艺参数分别对两组点焊试片进行点焊试验。A组为阳极化的铝合金LD10和铝合金LF6点焊;B组为铝合金LD10和铝合金LF6点焊,焊后观察表面形貌以及显微组织,结果表明：当铝合金表面采用阳极化处理点焊时,焊点表面易形成飞溅且内部存在缺陷;显微组织观察发现焊点析出了一种增加焊点硬度和接触电阻率的第二相共晶物,这种共晶物是造成点焊表面飞溅的根本原因;因此,要获得良好的接头性能及表面形貌,必须对焊点表面进行彻底的打磨处理,去除阳极化层。     

7A09铝合金管材阳极化后表面出现"黑条"的原因

7A09铝合金管材经切削加工和阳极氧化后少数工件表面有“黑条”,影响用户使用。对“黑条”处进行宏观组织和显微组织观察及分析研究认为:“黑条”是由于管材的毛坯管锭表面的偏析瘤未车削净,而挤入管材内形成化合物富集区,化合物富集区在阳极氧化时优先反应而形成的。     

2A12硬质铝合金表面纳米化机理研究

对2A12硬质铝合金表面进行超音速微粒轰击处理,在材料表层获得纳米晶组织。利用X射线衍射、光学电镜、透射电镜和显微硬度测试技术对试样的微观结构和性能进行测试分析,并对表面纳米化的形成机理及其性能作了初步探讨。结果表明:在强度0.15A、压强0.3MPa和时间60min条件下对2A12铝合金进行超音速微粒轰击为优化工艺,最小平均晶粒尺寸为56nm,随处理时间的延长,晶粒尺寸缓慢减小并逐渐趋于稳定;随距表面距离的增加,晶粒逐渐由随机取向的等轴状纳米晶变成具有择优取向的不规则形状的亚微米晶,晶粒细化程度逐渐变得不均匀。     

7A09铝合金锻裂原因分析

热裂纹是造成锻件劈裂的主要原因，利用宏观和显微组织对锻件劈裂进行研究，分析热裂纹产生的原因及锻裂过程。     

铝合金表面阳极氧化工艺废水的分析

讨论了铝合金表面阳极氧化生产线工艺废水的产生和处理问题。从废水产生的根源进行分析，提出了降低废水排放量和降低化学辅料消耗的途径。     

2A14铝合金筒体锻件成形工艺分析

在2A14铝合金筒体锻件试制过程中,采用十字镦拔加马架扩孔和芯轴拔长的开坯工艺方案,在立式碾环机上进行碾环生产,生产出了满足力学性能要求的锻件。     

2A14铝合金锻件的热处理工艺

针对生产中2A14铝合金锻件伸长率偏低,研究了锻造及热处理工艺对工件力学性能的影响。结果表明,锻造选用的坯料直径及时效工艺是影响锻件性能稳定性的主要因素。减小坯料直径能显著提高锻件的力学性能,尤其是伸长率能提高约1～2倍;锻件的伸长率对时效工艺参数很敏感。最佳时效时间为4.5～5 h,超过5 h以后,伸长率会快速降低;最佳时效温度为（152±2）℃,尽管强度降低约13%,但150℃时效的伸长率是155℃的1.2～2倍。优化出的最佳热处理工艺参数为380℃退火＋502℃×2 h固溶,35～40℃热水中冷却＋152℃×5 h时效。将该工艺应用于生产,产品伸长率提高约2～3倍,强度、硬度仍满足产品技术要求。     

5052铝合金板材阳极氧化条纹的形成机理

针对5052铝合金板带材阳极氧化后出现表面条纹缺陷的现象,借助扫描电镜、光学显微镜等对缺陷的产生原因进行分析,并提出改善缺陷的措施。结果表明,表面条纹缺陷与第二相种类和尺寸、晶粒均匀性等密切相关。通过大幅降低Fe含量等措施可显著改善阳极氧化条纹缺陷。     

2A14铝合金直流A-TIG焊接技术

依据某型号的铝合金焊接构件对焊后表面的高平面度要求,自主研制活性剂,实现2A14铝合金的直流A-TIG焊接. 并通过直流A-TIG焊缝的表面成形、X射线、微观组织观察及力学性能等方面开展2A14铝合金直流A-TIG焊接技术研究. 结果表明,当活性剂浓度为15%时可以获得表面成形、内部质量及力学性能良好的2A14铝合金直流A-TIG焊缝;与交流TIG焊相比,焊缝力学性能略高,微观气孔数量明显降低.     

热处理对7075铝合金阳极化表面黑斑缺陷的影响

采用化学成分分析、力学性能测试、热处理和显微组织观察等方法研究了7075铝合金零件阳极化后表面产生黑斑缺陷的原因。结果表明:黑斑缺陷对7075铝合金零件的力学性能有一定的影响;零件表面产生黑斑缺陷的原因是由于显微组织中存在较多的未溶质点相,其内因和外因分别是材料内部存在Zn、Cu、Mg元素偏析和零件本身热处理不均匀性;通过合适的重复热处理工艺可以消除零件表面的黑斑缺陷。