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从生产现场中发现部分55SiCr弹簧钢盘条在仓库存储的过程中发生异常断裂。对断裂试样进行了断口宏微观形貌、化学成分、显微组织、力学性能、硬度与氢含量的分析以及电化学充氢验证试验,以找出断裂原因。结果表明:55SiCr弹簧钢盘条断裂试样的化学成分符合行业标准,其抗拉强度为2030 MPa,断面收缩率为38%,硬度平均值为615. 3 HV0. 3,符合技术要求。其异常断裂为应力状态下的氢致开裂,断裂起源点在试样表面的划伤缺陷处,该处在弹簧钢盘卷状态下具有较高的应力集中,容易诱导氢在此处聚集;断裂起源处呈沿晶断裂形貌,自起源点向内不断延伸,继而出现准解理与韧窝特征,裂纹扩展路径与试样所受应力方向垂直。现场发生断裂的试样中含有较少的氢含量,这是由于氢在室温下的逸出所致。 相似文献
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氧化脱碳是影响55Si Cr弹簧钢表面质量的主要因素,本文研究了不同加热温度、加热时间、加热方式对55Si Cr弹簧钢组织中氧化脱碳特征的影响。试验结果表明,1100℃时材料的总脱碳层深度达到最大值,超过1100℃时,总脱碳层深度逐渐减少,1100℃为55Si Cr弹簧钢的脱碳敏感温度。全脱碳层深度在800℃时达到最大值,高于950℃后,全铁素体脱碳层深度趋于稳定。加热温度对脱碳层深度的影响比保温时间的影响更加明显。 相似文献
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通过扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)、透射电镜(TEM)、X射线衍射仪(XRD)、热膨胀仪、洛氏硬度计等手段研究了弹簧钢55SiCr的组织和相变点以及残留奥氏体和碳化物在热处理过程中的组织演变。结果表明:55SiCr弹簧钢淬火后残留奥氏体以块状分布在基体上;随回火温度的升高,残留奥氏体减少并呈粒状和薄膜状分布;C在残留奥氏体中富集,使其稳定性增强;Si抑制了碳化物的析出,提高了残留奥氏体的稳定性。低温回火时,Si延缓了渗碳体析出;高温回火时,C原子扩散速率提高,促进渗碳体析出,引起体积的收缩。慢速加热回火时,C有足够的时间扩散,从而促进渗碳体的形成,使渗碳体的形成温度提前;快速加热回火时,C来不及扩散,抑制了渗碳体的析出。回火加热速率一样时,试验钢的硬度随回火温度的提高而下降。当回火温度为400 ℃时,硬度值最大为51 HRC;当回火温度为650 ℃时,硬度值最小为37 HRC。当加热速率为0.1 ℃/s时,硬度值最小为33 HRC;当加热速率为200 ℃/s时,硬度值最大为40 HRC。 相似文献
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55SiCr钢坯在轧制过程中表面出现孔洞现象,影响到了盘条成品的质量。本文利用低倍酸洗、金相观察、能谱分析等手段对钢坯产生孔洞的原因进行了分析。结果表明:铸坯内部存在严重的内部裂纹,铸坯内部缺陷与外部相连通,连铸坯内部存在的穿晶裂纹为铸坯内部较大内应力所致,并在加热和轧制过程中裂纹不断扩展,最终形成孔洞,通过加强冷却均匀性可以控制此类铸坯孔洞。 相似文献
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从汽车稳定杆用钢的实际应用需求出发,采用横向轴向应变控制方法,在应变循环比 R为-1,频率 83Hz和室温环境下,测试了 55Cr3弹簧钢旋转弯曲疲劳性能,得到了试样的 S-N曲线。并通过扫描电镜观察疲劳断口,研究了 55Cr3弹簧钢旋转弯曲疲劳特性。结果显示:生产的汽车稳定杆用 55Cr3弹簧钢具有高纯净度和良好的强度与塑韧性配合,其旋转弯曲疲劳试样的疲劳极限可达 730MPa;在较高应力下,裂纹起源于试样表面因加工刀痕和擦伤等引起的缺陷,且存在多处裂纹源。 相似文献
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利用扫描电镜和金相显微镜对一种弹簧钢丝断口进行了检测,包括钢丝断口和钢丝表面的麻点、横向缺陷和纵向条状缺陷。结果表明:表面麻点为氧化铁皮残留压入所致,横向及纵向缺陷均在热态下产生,三类缺陷均不会导致钢丝发生断裂。钢丝表面凹凸不平呈解理状,断裂区域未观察到明显冶金缺陷,其断裂是淬火内应力加组织应力过大所造成的。 相似文献
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使用不同线速度对?13.6 mm的55SiCr弹簧钢线材进行了在线快速感应加热热处理。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、电子背散射衍射(EBSD)及拉伸实验等分析了55SiCr弹簧钢热处理后的微观组织和力学性能。结果表明:在线快速感应加热热处理可细化实验钢的奥氏体晶粒尺寸,不同线速度下实验钢的微观组织主要由残留奥氏体和回火屈氏体构成并含有较高密度的位错结构。随着线速度的降低,相应回火保温时间的延长,实验钢的原奥氏体晶粒尺寸无明显变化,残留奥氏体相含量逐渐减少,α相含量逐渐增加,小角度晶界所占比例随回火时间的延长而逐渐减小。随着线速度的降低,实验钢在快速回火阶段的回复软化作用占据了主导作用,位错密度显著降低,导致其强度逐渐降低,断面收缩率增大。 相似文献