09MnNiDR低温钢焊后热处理工艺研究

09MnNiDR低温钢在建造和安装容器时,不可避免要经受两次或多次焊后热处理,导致焊接接头性能发生变化,尤其是低温冲击韧性恶化,会带来极大的安全性隐患。以现场中可能出现的焊后热处理工艺为试验条件,研究不同热处理温度545℃、570℃、600℃以及每个温度下不同保温时间对焊接接头强度及低温冲击韧性的影响。通过数据分析发现,09MnNiDR钢可经受焊后热处理温度为545～600℃。当进行长时间热处理加热(反复加热2～3次)时,适用焊后热处理温度为545～570℃。     

异径异种钢的焊接与焊后热处理工艺

越南广宁热电厂二期工程#4机主蒸汽管道材质为A335P91,规格为Ф323mm×29mm,主蒸汽堵阀材质为A217WC9,规格为Ф465mm×100mm;两者材质不同、壁厚差异很大。本文通过分析两种钢材的焊接性、异径焊接接头的结构,结合焊接工艺评定、焊接和热处理规程规范以及其他相关资料,并考虑现场安装的实际施工条件,选取合适的焊接与热处理工艺参数,采取有效的技术措施,保证了此异径异种钢焊接接头的内、外部质量和使用性能。     

承压设备焊后热处理工艺

焊后热处理具有整体性、一次性和终结性等特点,是承压设备制造的关键工艺,但也是最薄弱环节。目前承压设备焊后热处理不规范,大多数公司凭经验操作,热处理后总体效果无正确的评价方法,对承压设备安全已造成重大隐患。安全注册不仅能够解决上述问题,还能提升承压设备焊后热处理技术,推动国内装备制造业关键技术的自主创新。     

SA335-P91钢焊接及焊后热处理工艺

经过对P91钢焊接性能的分析,发现其冷裂纹敏感性较大,以及具有一定的热裂纹敏感性。针对其焊接特点,选择GTAW(TGS-9CB焊丝)+SMAW(9MV-N焊条)的焊接工艺及焊后缓冷的热处理工艺,所获得的接头经理化试验后各项指标合格,证明焊接工艺是可行的。     

液化石油气罐用钢07MnNiMoVDR焊后热处理工艺

对液化石油气低温储罐用钢07MnNiMoVDR的焊后热处理工艺进行研究.结果表明,07MnNiMoVDR钢焊后经过560~600 ℃消除应力热处理,焊接接头力学性能最好,满足了液化石油气低温储罐和散装运输液化气体船舶制造焊接技术要求.     

12Cr2MoWVTiB钢焊后热处理工艺改进的研究

研究了焊后热处理保温时间对12Cr2MoWVTiB钢的显微组织及力学性能的影响。结果表明,在其它条件不变的情况下,焊后热处理保温时间由原来1.5h缩短为1h,既可以满足其组织性能的要求,又缩短了生产周期,降低了生产成本。     

60Si2Mn钢摩擦焊后热处理工艺的改进

对60Si2Mn钢摩擦焊焊接接头热处理后的组织和性能进行了研究,通过显微镜（OM）观察焊缝的界面层显微组织形貌特征,分析了热处理工艺对焊接接头性能的影响。结果表明：该钢摩擦焊焊接接头为珠光体＋铁素体＋马氏体组织,组织不均匀。经正火预处理后,焊接接头为细小粒状珠光体,再进行淬火加回火处理,组织均匀,为回火索氏体,焊缝下屈服强度稍有降低,但断后伸长率提高近1倍,获得了良好的综合力学性能。     

国产75Cr1锯片钢热处理工艺研究

对国产75Cr1锯片钢进行800、840、860℃油淬再进行420、440、460℃回火处理试验.利用光学显微镜观察不同淬火温度下脱碳层形貌及淬火回火后的组织,分别用万能材料试验机、洛氏硬度仪测试材料的拉伸性能和硬度.结果表明,随淬火温度的增加脱碳层深度增加;经不同温度淬火+460℃回火,组织主要为回火屈氏体及部分颗粒...     

镍基合金复合管焊后热处理工艺

针对在某中东油气平台项目中出现的大壁厚镍基Inconel 625合金复合管,选取了项目中出现的最大壁厚为79.8 mm的复合管,开发了TIP TIG焊后热处理PWHT工艺。通过对焊接接头进行力学性能分析、化学成分分析、晶间腐蚀测试,证明该工艺可以获得符合要求的焊接接头,焊接质量优良,复合管耐蚀性有保证。     

双金属带锯条焊后热处理工艺优化

以闪光对焊焊接的M42/X32双金属带锯条为研究对象,测试不同热处理工艺参数下焊缝组织、强度和硬度,对其焊后热处理(PWHT)工艺进行了优化。结果表明:试验锯条的最佳焊后热处理工艺参数为:600℃×4 s+620℃×7 s+590℃×4 s,空冷。在最佳热处理工艺参数水平下,焊缝组织为粒状渗碳体+回火索氏体,组织细化且分布均匀。在最佳热处理参数水平下,锯条的抗拉强度达到1400 MPa以上,焊缝的硬度降到44 HRC,依洛氏硬度折算的冲击韧度由17 J/cm~2增加到26 J/cm~2,接头韧性得到了显著提升。     

15MnNiCrMoV钢叶轮焊后热处理数值模拟

用有限元法模拟分析了15MnNiCrMoV钢离心压缩机叶轮在不同焊后热处理温度下的残余应力变化。结果表明,叶轮在焊接完成后的等效应力较大,最大等效应力达到996 MPa,而且残余应力主要集中在进风口焊缝。叶轮分别经过650、700和750 ℃保温5 h的消应力热处理后,其母材和焊缝处的残余应力均明显降低,且叶轮在经过650 ℃´5 h焊后热处理后,整体残余应力降低了49.3%;700 ℃热处理后,残余应力降低了54.5%;750 ℃´5 h热处理后叶轮的残余应力降幅最大,较焊后降低了62.7%,750 ℃是叶轮较为理想的消应力热处理温度。     

45钢凸轮轴摩擦焊接及焊后热处理

国内的凸轮轴一般采用热锻工艺生产,但在生产中存在加热温度不易控制,组织易于过热甚至过烧,晶粒粗大,材料的强韧性较差,生产效率低,耗材、耗能大,生产成本高等缺点。而采用优质、高效、节能和无污染的摩擦焊接技术及焊后热处理工艺可以克服热锻工艺生产的缺点。     

纺丝箱体的焊后热处理工艺设计

本文主要阐述了在化纤设备中纺丝箱体焊后热处理为遵循压力容器制造中有关标准和规定,在奥氏体不锈钢敏化温度范围内进行热处理加工,可避免引起06Cr19Ni10不锈钢晶间腐蚀,以此进行工艺方案设计,并对热处理工艺方案进行残余应力和金相组织的验证。     

铬钼耐热钢管道焊后热处理工艺

详细介绍了铜冠冶化年产80万t硫酸工程二期余热锅炉主蒸汽管和过热蒸汽管的焊后热处理加热方法、加热设备、工艺及操作方法,其对类似工程的施工有参考和借鉴作用。     

高频电阻焊管用低强度钢的热处理工艺

采用Gleeble-3500型热模拟试验机研究了加热速度、加热温度以及冷却速度对高频焊管用钢的组织和性能的影响规律。结果表明:加热速度对奥氏体相变点有显著影响,随加热速度的提高,相变点呈线性增加。在850～1000℃范围内,当加热温度达到925～950℃时,强度达到最低值。随加热温度进一步升高,强度增加。随冷却速度的降低,钢的强度显著下降,组织粗化,且出现带状组织。     

H13钢锻后热处理工艺

通过对H13钢的相变机理进行分析,针对H13钢的使用性能确定出合理的锻后热处理工艺参数,使其获得理想的球化退火组织,并结合公司生产实际,探讨出最合适的锻后热处理工艺,通过生产试验,采用新工艺正火+球化退火处理效果较好。     

焊后热处理知识

问:什么是焊后热处理? 答:为了改善焊接接头的性能,消除残余应力等有害影响,焊后,将焊件或其局部均匀加热到相变点以下某一适当温度,并保温一定时间,然后再均匀冷却。这种处理过程称为“焊后热处理”。焊后热处理一般包括:消除应力退火、完全退火、固溶处理、正火、正火回火、淬火回火(调质)、回火和低温消除应力等等。焊后热处理常常在加热炉内进行,也可在施工现场进行整体热处理(不用加热炉)。     

焊后热处理讨论

随着焊接结构的大型化和复杂化,越来越多的焊接结构焊后需要进行焊后热处理。常用的低温退火(去应力退火)和高温回火这两种不同的焊后热处理方式,人们常常不注意它们之间的区别而混淆不清。为何会产生这种情况?其根本原因是这两种焊后热处理方式,在加热温度、保温时间、冷却速度看起来大致相同,操作工艺也没有什么要求,人们也就不太认真去讨论它们的区别。有时也会因为概念模糊,带来技术上的错误和经济上的损失。     

焊后热处理工艺对WB36钢焊缝组织和性能的影响

本文通过不同热处理条件下WB36钢焊缝硬度、冲击韧性的试验与分析,研究了焊后热处理工艺对WB36钢焊缝组织和性能的影响。结果表明,该钢焊缝具有典型热处理强化特征,这种强化是因为在粒状贝氏体的边界上析出了细小的球形沉淀相而引起,综合考虑焊缝和HAZ区粗晶区性能,WB36钢热处理工艺应选择600℃×2h或更长恒温时间的工艺。     

针对S420钢局部焊后热处理影响区域的焊接工艺研究

文中阐述了局部焊后热处理影响区域中浸透带、加热带、梯度控制带、热隔离带的定义,针对最低屈服强度420 MPa钢的焊后热处理影响区域内的焊接,分别开展焊态下和焊后热处理状态下的焊接工艺评定,取得了 DNVGL的认证.