奥氏体钢与珠光体钢异种钢的焊接研究

奥氏体钢中铬、镍元素含量较高,焊缝中容易产生晶间腐蚀和热裂纹,焊接性较差.珠光体钢的碳含量一般较低,焊接性较好.介绍了珠光体钢和奥氏体钢组合焊接时的特点,同时也介绍了奥氏体钢与珠光体钢的焊接实例.分析异质接头所处的材质特性与工况特性,采取合理的焊接工艺措施,就可以得到优质的焊接接头.     

10Ni5CrMoV钢厚板MIG焊接接头组织研究

用光学显微镜和电子显微镜对10Ni5CrMoV船用钢厚板的MIG焊接接头进行了组织分析和断口分析，用能谱分析仪（EDS）对焊缝及熔合线处的氧化物作了定点谱成分析，根据组织分析和氧化物成分分析结构对针状铁素体的形成及韧化机理进行了探讨，研究结果表明：焊缝组织为针状铁素体 氧化物 少量板条马氏体，熔合线附近组织为板条马氏体针状铁素体 氧化物，粗晶区组织为板条马氏体；焊缝及熔合线附近的氧化物是针状铁素体的形核剂，针状铁素体可以在一个氧化物上实现多维形核，大量的针状铁素体组织是焊缝及熔合线具有很好的低温韧性的重要原因。     

母材含碳量对珠光体-奥氏体异种钢焊接熔合区形态的影响

用同一焊接规范制成A402在DT3、20^#、45^#、T8钢上单道堆焊样品，用显微硬度、SEN EDS、TEM研究了母材含碳量不同时异种钢焊接熔合区的特征．实验结果表明：低碳钢母材接头熔合区由较平整的白亮带和针状类马氏体层组成；中、高碳钢母材接头熔合区由“锯齿形”组织和不完全混合区组成，其中，中碳钢母材接头的不完全混合区组织为类马氏体，高碳钢母材接头不完全混合区类马氏体层消失，为奥氏体．     

珠光体-奥氏体异种钢焊接接头的电子显微镜研究

用SEM＋EDS，TEM＋EDS对20／A402，45／A402异种钢焊接接头的组织和成分进行了“原位”观察和测定。结果表明：部分熔化区随母材含碳量的增加而增宽，从焊缝金属区经熔合区到热影响区的组织变化依次为：A，M－L，P－L，观察到A／M－L，M－L／P－L＋F，两条焊接边界，并对实验结果进行了讨论。     

16MnR钢特厚板焊接接头组织性能的实验研究

采用直流正接埋弧自动焊法,对60 mm厚16MnR钢特厚板实施焊接,焊接电流为450 A,焊接速度为140mm/min.观察和分析了焊接接头金相组织,测量了焊接接头表面的显微硬度.结果表明,在本文的焊接实验条件下,焊缝外观平整、组织均匀,在焊缝的热影响区显微硬度达到最大,硬度最低的区域为母材,焊缝质量可以满足使用要求.     

40Cr／T10A钢激光预处理后固相焊接工艺优化

进行了40Cr／T10A钢激光表面淬火预处理后实施等温固相焊接的工艺优化试验。结果表明，40Cr／T10A钢待焊接面经激光淬火预处理后，在750～780℃、预压应力20～56．6MPa的条件下，仅需2．5～7．5min短时保温就可实现两种钢的异材固相焊接，接头强度达母材强度，且焊接变形很小。其中以780℃、20MPa预压应力下保温7．5min为较适宜的固相焊接工艺参数，焊后接头强度达母材强度，试样轴向变形仅1．2％。     

10Ni5CrMoV钢焊接热模拟热影响区组织与性能

采用模拟焊接热循环的方法，研究了3种焊接线能量状态下的10Ni5CrMoV钢热影响区（HAZ）的组织和性能，试验结果表明，焊接线能量为E=10kJ/cm状态下的显微组织为马氏体加上贝氏体加粒状组织（M B上 G），其冲击韧性AKV-60℃明显比焊接线能量为E=24kJ/cm和E=30kJ/cm状态下的AKV-60℃低；焊接线能量为E=24kJ/cm状态下的显微组织为马氏体加上贝氏体加粒状贝氏体（M B上 B粒），其冲击韧性AKV-60℃为196J、AKV-60℃为183J，文章推荐在实际生产中采用焊接丝能量E=24kJ/cm焊接工艺。