共查询到18条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
研究了强变形量对Q215钢再结晶激活能的影响,结果表明,Q215钢再结晶激活能随其变形量的增加而减小。 相似文献
2.
3.
基于等温恒应变速率压缩实验,对300M钢在变形温度为850℃~1180℃、应变速率为0.01s-1~10s-1条件下的热变形行为,及其动态再结晶动力学行为进行研究。结果表明,当ln Z>33.37时,300M钢应力-应变曲线呈双峰不连续动态再结晶型,热变形过程发生两轮动态再结晶;当ln Z<33.37时,300M钢的应力-应变曲线呈单峰不连续动态再结晶型,热变形过程仅发生一轮动态再结晶。根据压缩实验结果,分别构建300M钢第一轮动态再结晶和第二轮动态再结晶的峰值应变、临界应变、平均晶粒尺寸和体积分数动力学模型。 相似文献
4.
本文研究了低碳钢经冷变形后再结晶形及长大过程,讨论了变形量及退火温度对再结晶形核的影响,并对其形核率及长大速度进行测定。 相似文献
5.
Q550D超低碳贝氏体钢动态再结晶行为 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Gleeble-3500热模拟试验机对Q550D超低碳贝氏体钢进行等温压缩变形试验,研究了该合金在变形温度为1000~1150℃、应变速率为0.01~0.1 s-1条件下的流变行为。通过应力-应变曲线研究了Q550D钢的动态再结晶规律,并采用硬化率-应变(θ-ε)曲线较精确地确定了动态再结晶的临界条件和峰值应力应变。利用Avrami方程和应力应变曲线建立Q550D钢动态再结晶动力学模型。并通过线性回归分析计算出Q550D超低碳贝氏体钢变形激活能Q,获得了Q550D超低碳贝氏体钢高温条件下的流变应力本构方程。 相似文献
6.
强变形AZ31镁合金的静态再结晶 总被引:2,自引:1,他引:1
通过光学显微镜及SEM/EBSD观察研究强变形AZ31镁合金在300~673 K的退火行为,分析显微组织、晶粒尺寸分布、平均晶粒尺寸、硬度及变形织构随退火温度的变化.结果表明:细晶组分随着温度的升高不断降低,退火过程按退火温度可分为孕育、再结晶急速长大及晶粒正常长大3个阶段.强变形过程中,发生连续动态再结晶的镁合金在随后的退火过程中主要受晶粒长大控制,没有发生织构变化,即为连续静态再结晶. 相似文献
7.
超声振动改变碳素钢热变形条件,从而影响形变后微观组织。通过仿真和试验分析了超声振动条件下两组常用碳素钢奥氏体再结晶模型的适用性。结果表明:Q235圆柱试样1150℃加热5 min完成奥氏体化后,超声振动形变处理试样内奥氏体再结晶平均晶粒尺寸更接近C. M. Sellars模型的计算结果。试样950℃加热完成奥氏体化,800~700℃温度区间超声振动形变处理,因试样表层不具备发生铁素体动态再结晶温度条件,距表层50μm深度范围内,超声振动剧烈形变导致组织纳米化;而试样内部超声振动造成了高Z值条件,铁素体动态再结晶晶粒明显细化。 相似文献
8.
利用Formastor-Press热模拟试验机对GCr15钢高速热变形及再结晶过程进行了研究,着重探讨了形变速率及间隔时间对变形与再结晶过程的影响。结果表明:L在高速变形条件下,随着变形速率的增加,形变享晶数量逐渐增加,同时,形变速率的增加促进了动再结晶过程的进行,改善了再结晶后组织的均匀性。在高形变速率、小变形量、多次变形时,当各道次各间隔时间很短时(<ls),真应力-真应变曲线接近于平滑。 相似文献
9.
通过对低碳高强度钢Q690qENH进行热压缩实验,研究了其动态再结晶和动态回复行为。通过计算再结晶激活能,建立了高精度的临界应变模型和动力学模型,并与实验数据进行了对比。结果表明,随着变形温度的升高,硬化奥氏体动态再结晶晶粒变大,锯齿状晶界趋于光滑。 相似文献
10.
11.
测试了30钢经50%强形变后在不同温度下再结晶形核的时间,根据公式G=G。e^-QIRT计算了再结晶晶核的激活能。 相似文献
12.
13.
利用Gleeble-1500D热模拟试验机对低合金高强度结构钢Q345E进行高温双道次热压缩试验,研究不同变形参数下Q345E钢在变形奥氏体区的软化行为,分析各变形参数对该钢静态软化的影响。通过采用0.2%应力补偿法计算得到静态再结晶百分数,确定了Q345E钢的静态再结晶激活能,建立了静态再结晶动力学方程和晶粒尺寸演变模型。 相似文献
14.
15.
16.
测试了Cu-4Al合金经50%变形后在不同温度下再结晶动力学曲线,并根据公式G=G0exp(-Q/RT)计算出再结晶激活能。 相似文献
17.
通过对变形量50%的20钢不同温度及时间的镀层层深的测定,根据公式ρ~2=k_0τe~(-Q/RT)计算出铝的扩散激活能。 相似文献