25号热轧普型工字钢孔型设计与轧制

以工25为例,介绍了在工字钢设计过程中孔型系统的选择、坯料选择、孔型设计的方法,介绍了25号工字钢孔型设计的特点.     

Ф500轧机轧制200mm×200mm方坯技改孔型系统设计

本文主要介绍了轧钢分厂φ500轧机K7架采用共轭孔型设计的主要思路和方法,经生产实践后表明所设计的孔型完全满足了生产需要.     

270×270mm钢锭一火轧制10号角钢的孔型设计

我厂自1978年投产以来一直以开还为主，1988年产量达到26．4万吨最高水平。随着兰钢连铸比的不断提高，650轧钢厂的开坯量随之下降，为使我厂设备充分发挥潜力，必须改变产品结构，开发新品种；在完成开还任务的基础上，生产市场需要的部份中型材。为此对65o生产线经过适当的改造于1994年4月份试轧10号角钢一次成功，填补了甘肃省不能生产中型材的一项空白。l设备概况我厂轧制线主要由以下设备组成：三段式燃油加热炉2座；钢锭调头机1台；翻阴阳面机三台；o650轧机1架，必50O轧机3架，全为三辊半闭口式轧机；必650轧机前有翻钢板，机后有升…     

HW175mm×175mm型钢孔型设计

以HW175 mm×175 mm热轧H型钢孔型设计为例,介绍在UEU可逆连轧机组上使用X-H轧制法生产HW175 mm×175 mm热轧H型钢,成品轧机孔型设计方法;开坯轧机孔型系统的选择及孔型设计方法;坯料断面的选择;以及使用异形坯生产HW175 mm×175 mm热轧H型钢的孔型设计特点。     

120mm×120mm连铸坯轧制φ28、φ32带肋钢筋孔型设计

本文针对兰银律材生产线的实际情况，就120mm×120mm连铸坯一火轧制φ28、φ32带肋钢筋的孔型设计和实际生产中的应用情况作了详细的介绍。     

FQM-Φ100 mm连轧管机组Φ73 mm孔型系列开发

文章主要介绍六机架FQM(Fine Quality Mill)-Φ100 mm连轧管机组关于Φ73 mm孔型系列的设计思路与开发情况。在设计该系列的连轧机组孔型时采用“孔型顶部延伸系数分配方法”,采用该方法设计的Φ73 mm连轧管机组孔型系列,实现了限动芯棒连轧管机组最小孔型系列开发技术的落地应用。工业化结果表明,采用该技术设计的连轧机孔型生产的无缝钢管壁厚精度达到±8%范围以内,钢管内外表面质量良好。     

120mm方坯轧制Ф6．5mm盘条的孔型设计

介绍了新钢公司第三型钢厂设计的一在套以120mm方坯经24道次轧制Ф6．5mm热轧盘条的孔型。该设计通过调整轧件断面、增加轧制道次及提高轧机转速,提高了Ф6．5mm热轧盘条的成品速度,取得了较好的效果。     

20mm×180mm带坯孔型设计中的宽展计算

通过对兰钢20mm×180mm带坯孔型设计及轧制后的实践比较，将设计参数及轧制结果加以对比分析，提出在一定轧件宽厚比范围内如何用公式计算轧件的宽展量。     

提高HN700mm×300mm型钢成材率的实践

文章对HN700 mm×300 mm型钢轧制缺陷产生的原因进行了分析,并提出了消除轧制缺陷的方法。通过减少轧制缺陷,提高了HN700 mm×300 mm型钢的成材率,并将消除HN700 mm×300 mm型钢轧制缺陷的经验运用到其它规格H型钢的生产中。     

莱钢大H型钢H800×300系列规格孔型系统优化

针对H800×300规格轧制时间长,轧制负荷大,成材率指标偏低,进行了孔型修改。通过将粗轧机原来的立轧+平轧孔型,改为全平轧孔型,有效的降低了轧制负荷,减少了轧制时间,成材率指标由88.5%提升至92.64%。     

Φ150 mm圆合金钢轧材孔型设计

国内已有连轧机生产合金钢轧材[1,2 ] ,但相当一部分大规格棒材仍由锻锤和 65 0横列式轧机生产[3 ] 。抚顺特殊钢 (集团 )有限公司 65 0轧钢厂设备为 65 0× 3横列式轧机。主要生产的规格为Φ80～ 1 30ｍｍ ,所用原料为 680ｋｇ钢锭及部分连铸坯。原公司的大圆材 (≥Φ1 30ｍｍ)均由锻钢分厂用 3ｔ空气锤锻造生产 ,为提高生产率 ,65 0轧钢厂开发研制Φ1 45ｍｍ和Φ1 5 0ｍｍ圆材生产工艺 ,探索 65 0轧机轧制大圆材以轧代锻的工艺。1　精轧孔型系统的设计65 0轧钢厂主要以生产合金钢为主 ,高合金比为 40 %以上。根据分厂的多年生产实践及相关…     

鞍钢1500 mm冷轧平整机组通讯网络设计

介绍了鞍钢1500mm冷轧平整机组自动化控制系统通讯网络的构成,以及现场总线通讯和工业以太网通讯在机组中的应用情况等,详细说明了各种通讯方式在西门子STEP7编程软件环境下的实现方法,指出存在的问题并提出具体改进措施。     

280mm×380mm方坯连铸结晶器钢水流场的数值模拟

借助商业软件CFX4．4，对拉速O．8m／min、两孔浸入式水口结构内腔中的钢水流动和（衄）280×380×800结晶器内70L（0．70%℃）钢水流场进行了数值模拟。结果表明，侧孔倾角度10°、20°时，结晶器液面附近有二次漩涡出现，易造成卷渣；倾角30°时，液面相对平静；水口插入深度175—225mm时，水口射流对结晶器钢水液面没有明显的冲击。     

水口倾角对150mm×380mm矩形坯结晶器流场的影响

为减少矩形坯角裂、漏钢等缺陷,提高铸坯质量,进行改变浸入式水口出口倾角角度以优化结晶器流场的研究。通过Fluent软件,对150 mm×380 mm矩形坯结晶器钢液流动和凝固耦合过程进行数值模拟,得出水口倾角(15°~30°)对表面流速、表面湍动能和冲击深度的影响。结果表明,随水口倾角增加,平均表面流速下降,冲击深度增加,有利于稳定液面;但随倾角增加,液面波动小,不利于钢液搅拌和夹杂物去除,下部回旋区过低,坯壳变薄,容易产生漏钢;综合得出,150 mm×380 mm铸坯的水口倾角宜为25°。应用结果得出使用优化水口后,铸坯中夹杂物总数减少36%。     

260mm×300mm连铸坯内裂纹的分析和改进工艺实践

通过控制钢中硫含量≤0．020％，不同炉次中间包钢水温度波动范围由25℃降至10℃。调整结晶器水量为190～200m^3／h，控制拉速0．55～0．75m／min，使20CrMnTiH、40Cr、GCr15等钢种260mm×300mm连铸坯的内裂废品率由0．30％降低到0．01％，基本消除了铸坯内裂纹。     

莱钢大H型钢生产线TM精轧机组减道次轧制

为提升产能,以BB1坯型的H350×350规格为研究对象,分析了莱钢大型H型钢生产线TM精轧机组减道次轧制的可行性。根据过程数据跟踪记录（PDA）及现场统计分析,各道次实际轧制负荷均在额定轧制力的60％以下,电机扭矩在额定扭矩的500／0左右,道次伸长率一般仅为1．07—1．20（设计值1．30）,减道次轧制完全可行,并进行了由7道次减为5道次的优化轧制实践。优化后,每根轧件TM轧制时间节省45s,班产量提高了27％,且降低了开轧温度,改善了产品质量。     

φ12mm圆钢三线切分轧制孔型的改进

针对棒线分厂小型机组φ12mm圆钢三线切分生产过程中存在问题进行了分析.通过对粗、中、精轧孔型系统改进,保证了φ12mm圆钢三线切分正常生产.