20Cr1Mo1VNbTiB、25Cr2Mo1VA钢热处理工艺总结

正电站高压螺栓是汽轮发动电机组重要部件之一,我国高参数机组紧固件螺栓材料主要为25C r2M o1VA,由于该钢种长期运行后有脆性倾向,碳化物成分和结构发生变化,金相组织出现网状晶界,所以广泛采用20Cr1MoVNbTiB钢代替25Cr2Mo1VA。1.热处理试验20C r1M o1V N b T i B材料的化学成分见表1(GB/T20410-2006标准)。工艺路线:棒料→调质→机加工。试验设备使用MRIC2-200箱式电阻炉。热处理调质工艺见图1。力学性能及试验数据见表2。25C r2M o1VA材料的化学成分见表3(G B/     

2．25 Cr－1 Mo和2．25 Cr－1 Mo－0．25 V钢加氢反应器材料和制造经验

介绍了ASME规范和API标准对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢材料和制造方面的规定,梳理总结了国内外专利商技术文件对2．25Cr－1Mo钢和2．25Cr－1Mo－0．25V钢焊材和母材在回火脆性、力学性能、再热裂纹等方面的要求。     

我国热作模具钢性能数据集（续Ⅱ）

(2 )　 5Cr Mn Mo Si V钢5Cr Mn Mo Si V钢是无镍多元合金化热锻模钢 ,它在 4Cr Mn Mo Si V钢的基础上增加碳的含量 ,和含有少量钒所以比 5Cr Ni Mo钢具有更好的淬透性和强韧性 ,在 40 0 mm× 40 0 mm截面上可以完全淬透。与5Cr Ni Mo钢相比热疲劳性能几乎相当 ,除可切削性和高温伸长率较低及锻造变形抗力较高外 ,其冲击韧性和断裂韧性、高温强度、抗回火稳定性、热磨损性和抗氧化能力都有较大的提高。如要获得同样硬度其回火温度比 5Cr Ni Mo钢约高 1 0 0°C。适宜制作大型复杂的重载锤锻模。但是此钢的热强性和耐磨性同样不如高…     

G115Cr14Mo4V和8Cr4Mo4V淬回火工艺及性能研究

采用不同淬回火工艺对高温不锈轴承钢G115Cr14Mo4V和高温轴承钢8Cr4Mo4V进行热处理,观察两者的显微组织,检测淬火、回火后的硬度和残余奥氏体含量,并对高温硬度、冲击功和滚动接触疲劳寿命进行测试。结果表明：淬回火后G115Cr14Mo4V钢的室温硬度稍高于8Cr4Mo4V钢,两者的残余奥氏体含量都可控制在3%以内;在高温硬度和滚动接触疲劳额定寿命L10方面,G115Cr14Mo4V钢优于8Cr4Mo4V钢;在冲击功方面,8Cr4Mo4V钢优于G115Cr14Mo4V钢。     

工业用钢2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V的性能对比分析

主要从化学组成、力学性能及焊接性能等方面阐述工业用钢2．25Cr-1Mo与2．25Cr-1Mo-0．25V的性能差异,通过分析．表明2.25Cr-1Mo-0．25V钢在一定的焊接条件下具有良好的焊接性,其抗回火脆化性能能力远优于2．25Cr-1Mo钢。     

3Cr—1Mo—0.25V—Ti—B钢锻件的工艺试验

1前言在重油裂解及煤炭液化等合成燃料的生产工艺中，设备需要在高温高压加氢反应条件下运转，原来的2．25Cr－1Mo钢在环境强度以及经济性等方面就显得不太适用。因此从80年代初开始国际上相继开发新型Cr－Mo钢，日本制钢所首先开发出了3Cr－1Mo－0．25V－Ti－B钢，1988年被纳入ASME规范，牌号为SA336－F3V。目前已有几十台SA336－F3V钢制加氢反应器投产使用，我公司自1994年开始进行3Cr．1Mo．0．25V－Ti－B钢材料的开发研究，并完成了工业性中间试验的基本工作。2材料的技术指标3Cr－1Mo－0．25V－Ti－B钢对应于ASME规范中…     

大型加氢反应器用3Cr—1Mo—1／4V—Ti—B钢配套埋弧焊焊丝研制

加氢反应器是加氢成套装置中的关键设备,长期运行在高温、高压和临氢条件下,属于具有高温氢腐蚀破坏危险性的高压容器。随着加氢反应器向大型化、高参数的日趋发展,对加氢反应器的材料要求也越来越高,国外工业发达国家已由21／4Cr－1Mo低合金耐热钢发展到3Cr－1Mo－1／4V－Ti－B钢。为了替代进口,打破国外焊接材料的垄断,确保焊接质量,满足生产之急需,尽快实现我国大型加氢反应器用3Cr－1Mo－1／4V－Ti－B钢的焊接国产化,我院与中国第一重型机械集团公司对大型加氢反应器用新型材料进行了应用研究,研制了大型加氢反应器用3C…     

新型高温高速渗碳轴承钢

对一种新型高温、高速渗碳轴承钢(10Cr4Ni-4Mo4V)的性能作了详细介绍。该钢在伪渗碳状态下的断裂韧性K_(IC)在45MPa·m~(1/2)以上,比Cr4Mo4V钢高一倍多,疲劳裂纹扩张速率比Cr4Mo4V约低一个数量级,常温及高温接触疲劳寿命均高于Cr4Mo4V。10Cr4Ni4Mo4V钢渗层中存在较高的残留压应力,碳化物细小且呈均匀弥散分布。     

20Cr1Mo1VTiB钢的连续冷却转变行为

采用热膨胀仪测定20Cr1Mo1VTiB钢在不同淬火温度(950～1100℃)下的贝氏体转变点和较佳淬火温度下的连续冷却相变点,结合组织观察和硬度测试绘制连续冷却转变曲线;利用经验公式建立相变点和相转变量与冷却速率的关系,并计算相变激活能.结果表明:随着淬火温度升高,试验钢中贝氏体转变温度降低,较佳淬火温度为1050℃...     

基于主曲线方法确定2.25Cr-1Mo钢韧脆转变区的断裂韧度

针对运行了20万h的加氢反应器接管弯头材料2.25Cr-1Mo钢,测试了其低温拉伸性能、夏比V型缺口冲击功及断裂韧性;在此基础上,得到了其主曲线的参考温度,通过进一步预测得到了该钢在整个韧脆转变区的断裂韧度分布。结果表明:2.25Cr-1Mo钢主曲线的参考温度为-154℃;经过20万h的运行,该钢仍具有充足的韧性;验证了主曲线方法对非核电用2.25Cr-1Mo钢的适用性。     

10Cr4Ni4Mo4V钢高温性能的试验分析

对10Cr4Ni4Mo4V钢的部分高温性能进行了试验分析。结果表明,10Cr4Ni4Mo4V钢具有良好的高温硬度和高温冲击韧性,且高温接触疲劳寿命也高于Cr4Mo4V。附图6幅,表4个。     

12Cr2Mo1和12Cr1MoV钢的回火脆性研究

回火脆化是Cr—Mo钢最严重的失效形式。文中对12Cr2Mol和12Cr1MOV钢进行低温系列冲击试验，确定其韧脆转变温度(DBTT)。结合P的非平衡晶界偏聚理论，分析回火脆性的主要影响因素。运用经验公式估算合金元素对钢的韧脆性能的影响，结果表明，P的合量大大影响了钢的脆性，而Cr、Mo等元素在抑制回火脆性方面具有重要作用。     

长期服役后2(1/4) Cr—1Mo 及(1/2)Mo耐热钢的显微组织和力学性能

2(1/4)Cr-lMo钢在813K温度下服役8.8万小时,(1/2)Mo钢在623K下氢气气氛中服役13万小时后,性能和组织可发生变化。室温及高温下的拉伸性能如表l所示。可以看出,长期服役后钢的抗拉强度性能要下降。但是疲劳性能在长期工作后将只会有微小的变化,如图1所示。长期服役的主要影响将表现在却贝缺口冲击韧性上。如图2所示。山于长期服役,2(1/4)Cr1Mo钢的ΔVTr54J将为70K,而1/2Mo钢仅为18K。磷是Cr-Mo钢的主要脆化元素。但在长期服役后的(1/2)Mo钢中却没有发现磷的偏析的痕迹。同样也没有发现饧、砷、锑等促进脆化的元     

采用镍基和奥氏体焊材焊接Cr5Mo钢焊接接头的高温性能

通过热处理实验、持久实验以及焊缝附近微区变形的测量 ,对采用镍基焊材和奥氏体不锈钢焊材焊接的Cr5Mo钢焊接接头的高温性能进行研究。试验表明在高温条件下 ,奥氏体A30 2 /Cr5Mo焊接接头很快就发生碳迁移 ,且碳迁移的程度随着时间的延长而加剧 ;而镍基Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头很难发生碳迁移。由于碳迁移的影响 ,在低应力的条件下 ,A30 2 /Cr5Mo焊接接头持久寿命大约只有Inconel 1 82 /Cr5Mo焊接接头的 5 0 % ,且镍基焊接接头的断裂位置大多位于远离焊缝的母材上 ,而A30 2 /Cr5Mo焊接接头的断裂位置大都在脱碳层附近。通过对焊缝附近微小区域变形的测量 ,发生断裂的脱碳层区域较其他位置具有较大的蠕变变形以及较高的蠕变变形速率     

高温轴承钢(Cr4Mo4V)碳化物相的研究

Cr4Mo4V是一种高温材料,国外已广泛地应用此种材料来制造航空高速飞行器中的高温轴承。近年来我国已经成功地研制出高温性能良好的Cr4Mo4V钢,以满足于国防和科学技术发展的需要。 Cr4Mo4V钢中存在着大量Cr、Mo和V碳化物形成的元素,其中每一元素在碳化物相中的数量、组成以及碳化物的类型、形状、分布、颗粒大小等在不同的热处理过程中发生着较大的变化,同时也决定着钢的最重要的化学——物理性质和机械性能。     

螺栓钢高温下工作的脆化机理研究

福建龙岩火电厂螺栓使用的是 2 5Cr2 Mo1V钢 ,它在高温下长期工作产生小裂纹。利用扫描电镜和透射电镜等仪器 ,对断口的显微组织变化进行分析、研究 ,找出其脆化的机理。结果表明 :碳化物在晶界和亚晶界的析出 ,引起晶体韧性的下降 ,导致螺栓产生沿晶和穿晶混合断裂。     

4Cr2Mo2W2V热作模具钢的高温抗压性能

利用Gleeble-3500型热模拟试验机,对4Cr2Mo2W2V热作模具钢进行了高温抗压性能试验,并与3Cr2W8V钢及H13钢进行了对比;结合高分辨透射电镜、能谱仪和内耗仪,对其组织结构、碳化物种类、尺寸及弹性模量进行了研究。结果表明:在较高温度下(700℃),4Cr2Mo2W2V钢的弹性模量和高温抗压性能都高于3Cr2W8V钢和H13钢的;淬回火后,该钢的马氏体板条细小,组织中只存在较多细小的MC型碳化物,锰和铬元素大部分都溶入了基体中,提高了固溶强化作用,有效增强了高温抗压性能。     

轴承毛坯加工用热锻模具新钢种简介

文中介绍上海钢铁研究所研制的基体钢CG—2(6CrMo3 Ni2WV)、贵阳钢铁厂在此基础上加以改性的012A1(5Cr4Mo3SiMnVA1)、一机部机电研究所与北京钢厂研制的HM—1(35Cr3Mo3 W2V)HM—3(25Cr3Mo3 VNb),机电所与本溪钢厂研制的RH2(5Cr4W5Mo2V),北京钢厂研制的4Cr2W2Mo2V、4Cr2SiMnMo2WV,上海材料研究所研制的GR(4Cr3Mo3W4VTiNb)等。对上述钢种介绍了它们的化学成分、热处理及机械性能、实际使用情况等。     

小冲杆试验测试3Cr1Mo1/4V钢制加氢反应器内试块的回火脆性

对运行10a的3Cr1Mo1/4V钢制加氢反应器内试块取样进行了脱脆热处理,与未热处理(脆化态)试样在不同温度下进行了小冲杆试验和夏比冲击试验,提出了以断裂能与最大载荷的比值(E_(SP)/F_m)作为确定小冲杆试验韧脆转变温度的方法,得到韧脆转变温度及其增量,并与夏比冲击试验结果进行了对比。结果表明:小冲杆试验得到的E_(SP)/F_m-温度曲线与夏比冲击试验得到的冲击功-温度曲线具有相同的变化趋势;与断裂能相比,E_(SP)/F_m可以更好地表征材料的韧脆状态;以E_(SP)/F_m稳定值的60%对应的温度作为韧脆转变温度,得到的韧脆转变温度增量与由夏比冲击试验得到的近似相等,小冲杆试验可以用来评价3Cr1Mo1/4V钢的回火脆性。     

我国热作模具钢性能数据集(续XVI)

(16)4Cr3Mo2MnSiVNbB钢(Y4) 4Cr3Mo2MnSiVNbB钢是一种空冷硬化型的热作模具钢,是在UHBQR080钢的基础上我国自行研制的钢种,该钢不含钴,增加了约0.4%锰和微量铌、硼元素.其高温强韧性、高温硬度、热稳定性、抗热疲劳性等均较好.4Cr3Mo2MnSiVNbB钢与3Cr2W8V钢相比,虽然其合金元素含量较低,但室温的断裂韧性、700℃的冲击韧性、650～700℃的抗拉强度、750℃的高温硬度、620～700℃的回火稳定性、600℃的抗氧化性、800～950℃的抗热磨损性、650℃和750℃的抗热疲劳性以及易切削性能均优于3Cr2W8V钢.