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选用丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(ABS)高胶粉(ABSHR)和丁腈橡胶(NBR)对苯并噁嗪(BOZ)/磷酸三苯酯(TPP)/ABS无卤阻燃体系进行增韧改性;探讨了增韧剂对ABS无卤阻燃体系的阻燃性能和力学性能的影响;同时采用扫描电镜(SEM)对其断面形态进行表征。结果表明:ABSHR添加量为10份时,体系的冲击强度提高了35%,其拉伸强度和氧指数影响较小;NBR添加量为10份时,体系的冲击强度从4.62 kJ/m2提高到26.3 kJ/m2,提高了469%。体系的拉伸强度和氧指数有所下降。DMA显示在丁腈橡胶增韧的体系中,苯并噁嗪树脂的Tg与ABS高胶粉增韧体系相比向低温方向移动了4.6℃。 相似文献
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采用不同类型和不同用量的无卤阻燃剂与丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)熔融挤出制得无卤阻燃ABS。考察了阻燃剂的种类和用量对ABS阻燃效果的影响。对研制的无卤阻燃ABS进行了氧指数的测试。结果表明:微胶囊红磷/Mg(OH)2组成的复合阻燃剂质量分数20.0%时,复合材料.ABS阻燃效果达到V-0级。 相似文献
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建立了评价阻燃丙烯腈–丁二烯–苯乙烯塑料(ABS)材料热稳定性的不同方法,从阻燃剂及添加剂的分解机理进行分析,发现Mg O对四溴双酚A具有很好的热稳定作用,硬脂酸镁/有机锡热稳定剂组合很好地抑制氯化聚乙烯(PE-C)的热降解,开发了一种具有较好热稳定性的阻燃ABS热稳定体系,具有很好的市场应用前景。 相似文献
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包覆红磷阻燃ABS的性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了包覆红磷对丙烯腈/丁二烯/苯乙烯共聚物(ABS)复合材料的阻燃行为和力学性能的影响,并对其阻燃机理进行了探讨。结果表明,包覆红磷能显著降低ABS复合材料的热释放速率、有效燃烧热、质量损失速率,当包覆红磷用量为25%(质量分数,下同)时,ABS复合材料能达到UL94V-0级阻燃要求;包覆红磷对ABS复合材料的阻燃以凝聚相阻燃为主;包覆红磷对ABS的力学性能尤其是冲击强度有较大影响,当包覆红磷用量为30%时阻燃ABS的冲击强度由130kJ/m^-2降为25kJ/m^-2。 相似文献
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采用丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)为基体树脂,通过添加永久性抗静电剂聚醚-聚酰胺共聚物(MH2030)和阻燃剂十溴二苯乙烷,经过熔融共混技术制备永久型抗静电阻燃ABS材料。通过氧指数、水平垂直燃烧、锥形量热仪、自动化冲击仪、热失重分析、差示扫描量热仪、表面电阻仪和扫描电子显微镜等手段,研究了该抗静电阻燃ABS材料的阻燃性、热性能、抗静电性能和力学性能等,并考察了放置时间和湿度对该材料抗静电性能的影响。结果表明,当MH2030质量分数为10.0%时,阻燃剂含量为12.0%时,体系的极限氧指数达到28%,UL94阻燃等级达到V-0级,表面电阻率达到108Ω,同时该材料具有优异的力学性能和加工性能,抗静电性能持久稳定。 相似文献
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阻燃ABS的增韧研究 总被引:1,自引:1,他引:0
分别以苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SBS)、乙烯-1-辛烯共聚物(POE)、三元乙丙橡胶(EPDM)为增韧剂,研究了它们对阻燃丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)复合材料力学性能和阻燃性能的影响。结果表明:以SBS为增韧剂所得复合材料的综合性能优于以POE或EPDM为增韧剂所得复合材料;随SBS用量的增大,复合材料的冲击强度提高,当SBS用量为15%时,其冲击强度达到15.91kJ/m2,较未经增韧改性复合材料的冲击强度提高了9.99kJ/m2;并且SBS的加入不会对复合材料的阻燃性能产生不利影响。 相似文献
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无卤阻燃剂在阻燃ABS制备中的应用 总被引:4,自引:0,他引:4
采用不同类型和不同用量的无卤阻燃剂与丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)熔融挤出制得无卤阻燃ABS。考察了阻燃剂的种类和用量对ABS阻燃效果的影响。对研制的无卤阻燃ABS进行了氧指数的测试。结果表明:微胶囊红磷/Mg(OH)2组成的复合阻燃剂质量分数20.0%时,复合材料ABS阻燃效果达到V-0级。 相似文献
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采用固相接枝反应的方法,以水滑石(LDHs)及γ–(2,3–环氧丙氧)丙基三甲氧基硅烷(KH–560)、氯磷酸二苯酯和聚乙烯亚胺等为原料,合成了磷氮膨胀型水滑石阻燃剂(IFR–LDHs)。借助傅立叶变换红外光谱仪、冷场发射扫描电子显微镜、透射电子显微镜以及能量色散X射线光谱仪测试,显示水滑石(LDHs)表面已接枝磷氮膨胀型阻燃剂(IFR)。将IFR–LDHs添加到丙烯腈–丁二烯–苯乙烯塑料(ABS)中,提高了阻燃ABS复合材料的阻燃性能。添加15份IFR–LDHs的阻燃ABS复合材料的垂直燃烧等级达到V–0级,LOI达到29.4%,拉伸强度提高了12.5%,断裂伸长率提高了120.0%,缺口冲击强度提高了57.9%。 相似文献
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