官地水电站右岸导流洞进口渐变段塌方的支护处理与计算分析

官地水电站右岸导流洞进口渐变段50m断面由方形渐变到标准城门洞形,最大开挖跨度25.6m,高度25.3m,呈弱风化状态,为Ⅳ类玄武岩。在施工过程中该段经历两次塌方,分别两次对塌方段进行相应支护处理。根据隧洞结构和地质资料建立三维有限元数值计算模型,对塌方段各工况进行分析,证明了塌方支护处理的合理性和安全性。     

双沟水电站导流洞进口塌方处理方案设计

文章对导流洞进口渐变段塌方处理方案设计情况进行了介绍:首先对现有坡面进行防排水处理,在导流洞进口边坡外周圈设置截水沟以排除坡面积水,尽量减少雨水侵入岩缝造成继续塌方,然后及时在洞内对塌方段顶拱以上岩体进行木垛临时支护,并采用锚索对导流洞进口段周边岩体进行加固,待锚索加固施工结束后再拆除洞内临时木垛支护,进行后续的拉底和混凝土衬砌施工,并根据工程实际情况相应复核并加强了导流洞进口结构。     

永宁河四级水电站1~#引水隧洞塌方段临时支护施工

根据永宁河四级电站1#引水隧洞下游塌方特殊地质段,对两次塌方段采用的洞挖支护的处理方案,取得了安全有效的支护效果,对今后隧洞施工类似的Ⅴ类塌方段围岩取得了处理施工经验。     

官地水电站右岸导流洞进口渐变段施工技术

官地水电站右岸导流洞进口渐变段属特大型洞室。结合进口渐变段不良地质段的施工情况,围绕恶劣地质条件下特大断面洞室开挖支护、塌方处理、隧洞混凝土衬砌等方面的施工技术进行了总结。     

安康至毛坝高速公路天生桥隧道塌方处理技术

针对安康至毛坝高速公路天生桥隧道进口的塌方,在现场勘察基础上,首先对受塌方影响的初期支护裂缝洞段进行了回填封闭和拱架支护加固,对塌方体进行了注浆处理。在此基础上根据补勘地质资料,制定了洞内加固、地表注浆,洞内洞外相结合的塌方处理方案;塌方段采取弧形导坑法掘进,施工中加强了洞内的地表监测,确保了塌方段施工的安全。实践表明,对天生桥这类软弱围岩段的隧道塌方,施工时采取支护快封闭成环和二次衬砌紧跟的工程措施是十分必要和有意义的。     

巴塘水电站特大断面泄洪洞出口塌方处理施工技术

巴塘水电站泄洪放空洞出口F46/F21断层引发了边坡坍塌现象,坍塌高度约40 m,最终坍塌到泄洪放空洞洞内,导致已经贯通的第一层洞室被坍塌石渣覆盖。为快速安全地穿越塌方段,根据现场地质勘察情况,采取“小断面+短进尺+强支护”的塌方处理原则和“洞外反压+超前管棚+钢支撑”的综合治理措施,处理后,泄洪放空洞出口渐变段的最大收敛沉降变形约为6 mm。实践证明,表面塌方处理技术合理安全,相关工程处理经验可供类似特大断面隧洞塌方处理时借鉴。     

天花板水电站引水隧洞设计

天花板水电站引水隧洞全长2 514.01 m,沿线Ⅳ、Ⅴ类围岩段长度达到总长度的54.93%,隧洞内径8.2 m,开挖洞径最大10.2 m,在开挖、支护过程中遇到了塌方段.对稳定性较差的围岩采用全断面钢格栅拱架支护,对塌方部位喷聚丙烯纤维混凝土,对塌方影响部位作加固处理.     

梨园水电站4号引水道下弯段塌方的处理措施

通过对梨园水电站4号引水道下弯段塌方原因分析,针对塌方情况,采用混凝土回填塌方空腔、待凝、二次开挖、支护、预应力锚索加强支护等有效措施进行处理,取得了良好的效果。     

糯扎渡水电站主厂房运输洞塌方处理

糯扎渡水电站主厂房运输洞V类围岩洞段开挖后发生塌方，塌方体填满整个洞室，为了防止塌方的进一步扩大或再次坍塌，确保塌方处理安全，首先对塌穴和影响段进行了加固处理，然后对塌方进行处理，并对塌方段进行开挖。采用预先灌浆加固、超前支护和预留核心土开挖等措施，顺利穿越塌方体。处理后的监测结果显示，支护后位移变化较小，且呈收敛状态。     

察汗乌苏水电站溢洪洞洞室塌方处理

察汗乌苏水电站溢洪洞洞身桩号0+205～0+275段经历了两次大规模塌方,平均塌方高度15 m,最大塌方高度达24 m,严重阻碍了溢洪洞工程的正常施工。为实现溢洪洞工程工期要求,对塌方部位的及时有效处理至关重要。经过认真详细的论证,最终决定在低塌方段采取常规锚喷支护手段,高塌方段设置安全拱型式对塌方部位进行处理。施工观测表明,该方案取得了非常好的效果,保证了下部作业的人员、设备安全,确保了溢洪洞工程洞内衬砌施工的顺利进行。     

莲花水电站引水（导流）洞较大塌方的特点与工程处理

莲花水电站１，２号洞处在３号正长斑岩脉穿过地段，由于组成较密节理构成屋脊形组合和支护措施不力，都产生了较大塌方，塌方的特点是先从两侧洞壁成组屋脊形组合面开始失稳和小的坍塌，后发展至全段洞顶较大塌方。塌方的工程处理，２号洞塌方段，从下游塌方边界向上游分２ｍ－一段进行喷锚钢支护；１号洞塌方段，从两边墙向上打锚杆，一直打至洞顶中部，自下而下喷一层素混凝土，再挂网喷混凝土，作喷锚网支护，都取得了成国，其中     

黄壁庄水库主坝与灵正渠首连接桥高架施工支护的分析与研究

黄壁庄水库除险加固拟在主坝与位于离主坝顶100m左右水库内的原有灵正渠首之间架设一座深水桥梁。该桥施工最大难度是大跨度深水施工支护。以已成桥柱为基础的斜臂支撑的刚构支护结构，较好地解决了深水支护的困难。实践证明，采用此法支护能充分利用材料特性节约原材料，同时又加快施工进度，是一种解决高架施工支护的可行方法，可供同类工程参考。     

直墙半圆拱导流洞衬砌结构优化研究

根据国内外对于地下洞室围岩稳定性及衬砌结构优化设计的研究思路,运用ANSYS数值分析软件对某直墙半圆拱导流洞工程进行分析,选取典型断面建立有限元分析模型。分析开挖期的围岩应力分布情况与变形规律,优化后运行期围岩及支护的稳定性态。得出如下结论：隧洞全段采用分层开挖、喷锚支护的开挖支护方案,对衬砌结构进行优化验算后,对于Ⅲ1类围岩采用70cm厚的C25钢筋混凝土衬砌;Ⅲ2类围岩采用90cm厚的C25钢筋混凝土衬砌;IV类围岩采用90cm厚的C25钢筋混凝土衬砌。     

龙胜县仙洞水电站隧洞复杂地质段施工

分析了龙胜县仙洞水电站工程引水隧洞的工程地质情况,论述了以普氏理论与新奥法相结合指导隧洞开挖施工,采用"短开挖、弱爆破、木支撑、钢筋混凝土衬砌"的方法及施工质量控制工艺.     

南水北调中线西四环暗挖段暗涵二衬支护时机的研究

西四环暗涵浅埋暗挖隧洞二衬支护何时施做,关系到西四环暗涵工程、西四环路及周边建筑物安全,并对二衬支护质量、施工周期、工程造价有较大影响,对该课题进行了阐述.     

户宋河电站隧洞塌方的类型,原因及处理

户宋河电站引水隧洞、导流洞、地下压力钢管道及施工支洞，在施工过程中，共发生冒顶大塌方４段，最大塌高＞３ｍ的大塌方及冒顶计１２段，小塌方及掉块很多。本文收集归纳了这些大小塌方的类型、原因及处理方法，并总结了经验。     

抗冲耐磨混凝土在珊溪水库泄洪洞工程中的应用

珊溪水库泄洪洞泄洪时最大流量为１６３０ｍ＾３／ｓ，相应流速为３３．３ｍ／ｓ，为了适应高速水流要求，泄洪洞工程过水段采用抗冲耐磨混凝土，即有压段选用Ｃ３５普通混凝土，两钢衬之间选用Ｃ４０钢纤维混凝土。无压段和出口消能工段选用Ｃ４０硅粉钢纤维混凝土。通过对混凝土原材料及配合比的试验研究、调整，选取了最佳配合比，通过对现场施工混凝土的取样，混凝土性能均达到设计要求，取得了预期效果。     

黄河宁夏段近期水沙特性及冲淤量变化预测

以1950年11月至2018年10月黄河宁夏段水沙系列资料为基础,运用统计法、经验公式法、断面法分析并预测该河道冲淤情况。结果表明,近年来黄河宁夏段水沙量明显减少,年内分配不均,小流量天数显著增加;河道有冲有淤、冲淤交替变化,多年冲淤基本平衡。河段年平均冲淤量的预测值为1993年~2018年的年实测大断面平均冲淤量0.082亿t,若按河段划分,其中沙坡头坝下至枣园年平均淤积157万m³,年平均淤积厚度为0.019 m;青铜峡坝下至石嘴山河段年平均淤积量428万m³,年平均淤积厚度为0.009 m。     

Experimental and theoretical study of density jumps on smooth and rough beds

Hydraulic jumps in density currents are technically referred to density jumps. These jumps significantly influence the dynamic and quality characteristics of the gravity currents. The density jump is studied theoretically and experimentally in this study by considering the bed roughness. Experiments were performed in a rectangular laboratory flume (0.4 m width; 0.9 m depth; 8.3 m length). Four rough beds comprised of closely packed gravel particles glued onto the horizontal part of the bed were examined. For both smooth and rough beds, a simple relationship was obtained for estimating the conjugate depth ratio as a function of the relative roughness and the upstream densimetric Froude number. The conjugate depth ratio was found to decrease with increasing relative roughness. The results also indicated that, if the entrainment ratio is specified, the minimum value of the upstream densimetric Froude number increases with increasing relative bed roughness. An equation for calculating the maximum possible value of the relative roughness was also determined. The spatial development of the density current for smooth beds was analysed in both super‐critical and sub‐critical flow regimes. Good similarity collapses of velocity and concentration profiles were obtained for the super‐critical section just upstream of the jump. The concentration distributions located just downstream of the jump, however, exhibited a large scattering of measured data, especially near the bed. It was found that this scattering decreases with the distance from the end of the jump. The results of the experimental runs also indicated that, at a distance about nine times the post‐jump current thickness from the end of the jump, the non‐dimensional vertical profile of mean velocity has a shape similar to that at the pre‐jump section. A new reliable relationship was also proposed for calculating the local velocity inside both the wall and jet regions.