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运用耗散粒子动力学(DPD)方法模拟了PP/PA66共混体系,分析相容剂的添加量对共混体系性能参数的影响。仿真结果表明:加入相容剂将会增大共混体系的接触面积,引起界面结合力的进一步提高。当相容剂含量较低时可以对PP与PA66起到阻隔作用,引起接触面积的减小,并获得更大的界面厚度,由此提高界面的黏结作用力,使体系的相容性获得明显改善。加入少量PP-b-PA66便能够降低界面张力,使混合物达到更优的相容性,而当相容剂含量过高时则会提高界面张力,导致反相容的效果。随着PP-b-PA66加入量的增加,PP10与PA6610形成了更大的密度曲线峰,界面处发生了聚集。 相似文献
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PA6/PP/SEBS-g-MAH共混物的相容性研究 总被引:2,自引:1,他引:2
采用马来酸酐接枝(氢化苯乙烯/丁二烯/苯乙烯)共聚物(SEBS-g-MAH)作为增容剂,研究了增容剂用量对尼龙6/聚丙烯(PA6/PP)共混体系相态结构、力学性能的影响,以及在相同增容剂用量下不同PA6、PP配比对体系相形态的影响。结果表明,SEBS-g-MAH中的酸酐基团能与PA6末端的氨基发生化学反应,在PA6和PP的内表面形成PA6-SEBS接枝共聚物,明显改善了两相的界面相容性,并使共混物的力学性能得到显著提高。共混物冲击断面形貌的分析表明,共混物发生了明显的脆韧转变。 相似文献
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利用自制的聚丙烯(PP)和3-异丙烯基-α,α-二甲基苄基异氰酸酯(TMI)的接枝物PP-g-TMI为起始剂,在催化剂己内酰胺钠存在下,TMI中异氰酸官能团引发己内酰胺开环阴离子聚合,合成了PP与尼龙6(PA6)接枝聚合物PP-g-PA6。以PP-g-PA6为相容剂研究了PP和PA6共混体系的相容性和低温冲击强度。结果表明,在体系中PA6质量分数为20%的情况下,加入质量分数2%的PP-g-PA6,分散相粒径可以减小到2μm左右。-20℃低温冲击强度试验结果表明,加入质量分数2%的PP-g-PA6可以使共混体系的冲击强度从纯PP的0.85 kJ/m2提高到2.00 kJ/m2。 相似文献
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PA6/PP合金的研制 总被引:5,自引:0,他引:5
以马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)为增容剂,制备了PA6/PP合金,研究了PA6/PP配比及PP-g-MAH用量对PA6/PP合金性能的影响。结果表明,加入一定量的PP-g-MAH能有效地改善PA6与PP之间的相容性,提高合金材料的各项性能指标。当PP-g-MAH用量为4份时,合金的力学性能最好;SEM分析显示,未加入PP-g-MAH时,PP在PA6基体中的分散不均匀、粒径大,当加入适量(4份)的PP-g-MAH时,PP在PA6中分散比较均匀,粒径尺寸明显减小;在PA6/PP(80/20)体系中加入4份PP-g-MAH制得合金的吸水率约为PA6的15%,缺口冲击强度分别比PA6、PP提高了72%和109%,热变形温度分别比PA6、PP提高了12℃和5.5℃。 相似文献
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以PP-g-MAH为相容剂,研究了PP-g-MAH对PA6/PP共混体系性能的影响。探讨了PP-g-MAH对PA6/PP共混物增容作用,提高共混物的各项性能指标。当PP-g-MAH为4份时,共混物的力学性能最好,当PA6/PP=90/10时,其力学性能有最大值;SEM照片显示,未加PP-g-MAH时,PP在PA6基体上分散不均,颗粒大,当加入适量的PP-g-MAH(4份)时,PP分散比较均匀,颗粒尺寸明显降低。以PP-g-MAH4份,PA6/PP=80/20制备的共混物,吸水率约是PA6的15%:冲击强度、热变形温度分别比PA6、PP提高了72%和106%,13.5℃和5.5℃。 相似文献
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利用橡胶类聚合物二元乙丙(EPR)与聚丙烯(PP)熔融共混是PP常用的增韧改性手段。共混体系中PP连续相与EPR橡胶相分散成具有良好相界面作用的“海-岛”结构,EPR对PP的增韧机理主要是“银纹-剪切带屈服”理论。虽然EPR与PP都含有丙基,根据相似相容性原理,它们之间应具有较好的相容性。但是在实际的共混中,EPR在基体PP中的分散状态还要取决于共混的工艺条件。在相同的共混组成条件下,当PP与EPR具有相近的熔融粘度时,所制得共混物的形态结构较均匀。在PP/EPR共混体系中,加入增塑剂邻苯二甲酸二辛脂(DOP)后,部分DOP分散在PP/EPR两相界面上,可以降低两相界面的结合强度,而使共混物的强度降低;另外加入第三组份PE后的三元共混物,可以通过控制PP、EPR、PE的含量,使EPR起到PP和PE的相容剂的作用,使体系形成一种特殊的“棱-壳”结构。 相似文献
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碳纳米管在PA 6/PP共混体系中的选择分散性 总被引:1,自引:0,他引:1
采用熔融共混法制备了聚酰胺(PA)6/聚丙烯(PP)/碳纳米管(CNTs)三元复合材料。研究了相容剂的结构、CNTs的表面性质对复合体系微观分散性的影响。结果表明,在相容剂增容条件下,PP可以在PA6基体中均匀分散,呈明显的“海-岛”结构;CNTs的表面有机基团决定了其在不同相中的分散,强酸处理的CNTs1^#表面氧化生成的羧基与PA6的胺基反应,在不同相容剂增容的PA6与PP共混体系中CNTs1^#均分散在PA6相中;而氧化后与己内酰胺原位聚合的CNTs2^#表面生成低聚合度的PA6,表面引入了一定的胺基,与双羧基相容剂(衣康酸与苯乙烯共聚接枝聚丙烯)反应,可使CNTs2^#进入PP相中。 相似文献
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PP/PA6共混体系的应力松弛行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过毛细管流变仪和旋转流变仪对聚丙烯/尼龙6(PP/PA6)、聚丙烯/马来酸酐接枝聚丙烯/尼龙6(PP/PP—g—MAH/PA6)共混体系的应力松弛行为进行了研究。在毛细管流变仪中,共混体系的应力松弛行为由形变的分散相液滴的回复能力决定;而在旋转流变仪中,其动态应力松弛行为不仅与形变的分散相液滴的回复能力且与其产生形变的能力有关。在增容共混体系中,由于反应生成的PP—g—MAH—g—PA6共聚物位于共混体系的两相界面处,所以增容共混体系的应力松弛行为与未增容共混体系有很大不同。 相似文献
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论述了用于PA6/PP共混体系的改性聚丙烯相容剂的制备方法及其进展,重点介绍了增韧改性尼龙6相容剂的常用接枝方法。 相似文献
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PP/PA6/EPDM-g-GMA合金性能的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
在聚丙烯(PP)中加入10%~40%(质量分数)的PA6及反应增容剂EPDM—g—GMA对PP进行共混改性.观察和分析了共混合金的形貌及等温结晶形态,测试了合金的力学性能。结果表明:PP/PA6体系中加入EPDM—g—GMA后相容性改善;PP球晶尺寸随PA6的混入而减小,且PA6结晶相分布PP晶区内和PP晶区之问,加入EPDM—g—GMA后PA6结晶相尺寸减小;PP/队6体系中加入EPDM—g—GMA可起到反应增容和橡胶增韧的协同效应,使材料的韧性比纯PP明显提高;PP/PA6体系的杨氏模量高于PP,加入EPDM-g-GMA后杨氏模量比未增容体系提高不显著;PP/PA6体系的屈服强度随PA6用量的增加而下降,加入EPDM—g-GMA后屈服强度高于未增容体系但略低于PP。 相似文献