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水泥胶砂试膜 (以下简称“试模” )是水泥物理检验仪器,试模的技术性能是影响水泥胶砂强度的因素之一。我国有很多建工和建材企业试验室和计量检定机构都对试膜进行自校和检定。为了规范管理,国家建筑材料工业局于 1999年 6月颁布水泥胶砂试模检定规程“ JJG(建材 )122-99”。下面对实际的试模检定中出现的几个问题进行探讨 ,试模结构如图 1。 图 1胶砂试模结构示意 1)水泥胶砂试模检定规程“ JJG(建材 )122-99”和水泥胶砂试模仪器标准“ JC/T726-1997”的技术要求中,对试模的模腔宽度 B规定均为 mm,并规定在检定中用精度为 0. … 相似文献
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研究结果表明,代用ISO标准砂的材质和颗粒形状不同,使相同水灰比和胶砂比的水泥胶砂的用水量和强度表现各异。随着代用ISO标准砂中圆球状曲面体含量的增多,胶砂用水量减小,流动度增大,和易性变好,但强度却呈下降趋势。从影响程度大小来看,钙质砂≥硅质砂;而棱角状多面体≥圆球状曲面体。 相似文献
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1试验研究试验研究采用水泥为:第1组P·O32.5R,第2组P·O42.5R,第3组P·O32.5。标准试验操作方法与不规范操作方法的检验结果对比如表1所示。表1强度测试结果对比方法组别3d抗折3d抗压28d抗折28d抗压标准方法第1组4.0/10019.1/1008.7/10045.1/100第2组5.3/10026.1/1008.8/10046.1/100第3组2.5/10013.4/1007.0/10035.1/100不规范操作①第1组3.8/9518.1/957.6/8740.5/90第2组5.… 相似文献
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水泥胶砂强度检验误差的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
为加强水泥产品质量的监督管理,我国已形成了国家、省、市三级水泥产品质量监督网,同时,还建立了各级别的相互对比验证检验制度,保证了产品质量的稳定。但有少数企业反映,28d抗压强度测量结果相差较大,甚至出现了产品等级划分差异。对此,本文就产生误差的原因作一分析。 相似文献
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一般,水泥胶砂强度的检验结果准确与否,是以与国家水泥质量检验中心的平行试验结果对比的相对误差的大小来评定的(以中心结果为真值)。该误差越大,准确度越差;误差方向为正,说明检验结果有“虚假”成分,应及时纠正,否则将不利于水泥质量的仲裁,造成不合格水泥出厂。通常,误差控制在-2.0~-3.0%最为理想;负得太多也不好,造成标号的无端浪费,显然没有必要。水泥胶砂强度的检验误 相似文献
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比较了聚醋酸乙烯酯乳液、醋酸乙烯酯一甲基丙烯酰氧己基三甲基氯化铵共聚物无皂乳液、聚丙烯酸甲酯微乳液对水泥砂浆抗折强度、抗压强度的影响,并初步探讨了聚合物乳液改性水泥砂浆的机理:聚合物颗粒填充水泥砂浆大的空隙,降低空隙率;提高水泥砂浆的水化程度;长链高分子独特的优点使水泥砂浆各部分结合的更紧密,从而提高水泥砂浆的性能。 相似文献
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基于能量机制研究了中国铁路轨道系统(CRTS)Ⅰ型水泥乳化沥青砂浆(CA砂浆)在6种应变率(3.33×10--5/s~1.67×10--1/s)条件下的力学性能。结果表明:CA砂浆的峰值应力、弹性模量及峰值应力对应的应变均随着应变率的增大而增大,峰值应力对应变率的敏感性最高,峰值应力对应的应变对应变率的敏感性最低,随着应变率的增大,CA砂浆破坏的脆性特征越明显,碎裂程度越高。机械能与耗散能随着变形的增加持续增大,弹性能在峰值应力前不断积累,峰值应力后迅速释放,导致CA砂浆的整体破坏,应变率越大,机械能与耗散能的增加速率越大,弹性能在峰值应力前的积累速率越大,峰值应力后的释放速率越大。采用统计损伤理论建立了CA砂浆的本构模型,拟合结果与试验结果的相关系数均在0.97以上,能够有效预测CA砂浆在不同应变率条件下的力学性能。 相似文献
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矿物掺和料被广泛用于水泥砂浆的制备,但由于其成份、粒度、比表面等因素,致使矿物掺和料对水泥砂浆性能的改善产生一定差异.如何筛选出使水泥砂浆性能达到最佳的矿物掺和料是制备高性能水泥砂浆的重要考虑因素.本文选取粉煤灰、钢渣、矿渣、煤渣、偏高岭土5种物质作为水泥砂浆矿物掺和料,通过对其水胶比、保水率、凝结时间、抗压强度、收缩率等性能进行综合对比筛选,并采取扫描电子显微镜(SEM)及X射线衍射(XRD)对其水化产物形貌进行微观表征.结果表明:钢渣与矿渣更适合作为砂浆矿物掺和料,当其掺量分别为30%和40%,对砂浆改性效果较佳. 相似文献
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针对现有水泥水化产物检测方法的局限性,提出了一种基于高光谱技术的水泥胶砂中水泥水化产物无损检测的新方法.试验选取不同龄期、位置、形状、干湿状态的水泥胶砂试块样本,进行高光谱数据采集处理、回归建模和SFF拟合分析.结果 表明:水泥胶砂1~28 d试块光谱曲线总体变化趋势一致,光谱曲线吸收特征的反射率随着龄期增长而递增;龄期为226 d水泥胶砂试块不同观测位置、形状、干湿状态的光谱曲线总体变化趋势一致,但是对应的吸收谷位置和吸收深度上存在一定差异;同龄期为226 d样本的SFF拟合结果表明,水泥胶砂试块上表面的水化产物与其它位置样本的水化产物基本一致,且受含水率、表面光滑度和粒径大小等因素的光谱噪声影响较小,可以作为高光谱无损初步检测的标准观测面. 相似文献
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研究新拌硫铝酸盐水泥砂浆浆体的流动度、塑性粘度、屈服剪切应力等流变性能参数对其自身以及其修复普通硅酸盐水泥砂浆后的基本力学性能(抗折,抗压强度、劈拉强度、干燥收缩率和冲击韧性)和抗氯离子渗透性能的影响.文中用水泥砂浆经修复后的抗折、劈拉、冲击韧性、干缩值和抗氯离子渗透性能来表征硫铝酸盐水泥砂浆修复胶砂后的粘结作用.研究表明,浆体的流变性对材料的基本力学性能、冲击韧性和抗氯离子渗透性能无明显影响.然而,随着新拌浆体流动度的增加以及塑性粘度和屈服剪切应力的降低,新老混凝土的粘结作用呈现先增强后减弱的趋势.当新拌浆体的流动度为191 mm,屈服剪切应力和塑性粘度分别为451Pa和7.3 Pa·s时,修补浆体修复普通硅酸盐水泥砂浆后的基本力学性能、冲击韧性和抗氯离子渗透性能最好.氯离子渗透实验前给试件施加循环荷载能降低试件的抗氯离子渗透性能.此外研究表明修补砂浆修复普通硅酸盐水泥砂浆后的力学性能以及抗氯离子渗透性能比其自身力学性能与抗氯离子渗透性能差. 相似文献
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