高炉热风炉用热电偶保护管

测量气体介质的温度需将带保护管的热电偶置于热风炉的上部并紧紧固定在安放金属塞头的四个孔的一个孔里。测温精度取决于保护管安放位置的正确与否。保护管的封闭端突出于热风炉炉衬工作表面250—450毫米。热电偶全长2米左右,     

3YC7热电偶保护管失效分析

3YC7热电偶保护管在测量电渣沸腾炉温度时熔断,采用宏观检验、化学成分分析、金相检验等方法,对保护管进行了分析,发现保护管断口处的热影响区较短,结合对保护管在使用时所测的电渣沸腾炉的情况的调查,认为,保护管的熔断是因炉内电弧放电造成局部温度过高所导致.     

热电偶用氧氮化物粘合的碳化硅保护管

碳化硅具有许多优良的性能,并且对盐、酸性渣以及有色金属等的熔融物具有很高的化学稳定性,故此可用碳化硅材料作测量有色金属温度用热电偶保护管。自粘合碳化硅保护管已成功地用于反射炉铜、渣温度的测定,但是保护管的高造价和复杂的制造工艺使它难以广泛应用。     

钢水连续测温用Mo-MgO金属陶瓷热电偶保护管

本文概述了试验研究方法:现场使用后保护管取样剖析与系统检测;在实验室内,以该种金属陶瓷制成坩埚,分别进行铁、钢、渣等腐蚀试验研究,并对研究结果,从理论加以说明。认为保护管在转炉冶炼过程中蚀损的途径有:1.热震引起保护管断裂;2.高温熔体的机械冲刷;3.物理化学蚀损。其中重点探讨了金属陶瓷在高温下的物理化学蚀损。     

钢的部分真空处理装置用热电偶保护管

在我国(指苏联,下同——译注)广泛采用炉外精炼钢的方法,马格尼托戈尔斯克冶金公司在一九七三年至一九七五年已掌握西德钢包中部分真空处理钢水的装置。掌握这套装置就需要利用国产的制品连续控制真空装置中气体温度和钢包中钢水温度。所有的耐火材料制品,其中包括热电偶的测温头与保护管均由西德少量供给。在间断测量钢水温度的情况下,制造     

以MoSi_2为保护管的高温抗腐蚀热电偶

本文简介了MoSi_2的物理性能和化学性能。列举了物理性能数据,指出MoSi_2具有较高的熔点、较高的导热率、较小的热膨胀系数、好的热稳定性,同时具有一定的机械强度。但其缺点是冲击韧性低,在室温下硬而脆。MoSi_2具有较高的热化学和化学稳定性。常温下MoSi,在绝大多数酸、碱溶液中是不溶的,高温下不发生晶间腐蚀,在某些熔融金属和熔融盐中也很稳定。特别需要指出的是,MoSi_2不仅在氧化、还原、中性、惰性气体中温度稳定性高,而且在某些腐蚀性气体中温度稳定性仍很高。特别是具有很强的抗氧化性能,其稳定温度达1700℃。     

二硅化钼(MoSi_2)热电偶保护管

一、前言温度是最重要的热工参数之一。高温温度测量和控制最广泛使用的有效工具是热电偶。但是,在高温下热电偶往往由于被腐蚀或其他化学作用而失灵或破坏。在这种场合下,热电偶必须装配具有优良热化学稳定性和不透气的保护套管才能使用。现在化工流程已进入自动控制时代,高温热化学过程的温度测量越来越普遍。因此,研制高温耐腐蚀的热电偶保护管,对解决某些化工流程的高温温度测量是极为迫切的。例如,硫化氢燃烧炉和重油气化炉,由于高温和强腐蚀,     

测量铁水、钢水温度用热电偶的金属陶瓷保护管

对测定钢和铁在熔炼、浇铸时温度的精确性的要求一年比一年更高了。用光学高温计测温不能保证足够的精度,这是因为材料的辐射特性不仅取决于其温度,而且还取决于材料化学成份的很微小的变化以及气体介质的特性。光学仪器只适于测量金属表层温度,可是,众所周知,熔融金属的表层温度与下层温度差异甚大。金属在炉中不同层的温度差     

国外高温熔体连续测温用热电偶保护管的结构特点

一、前言测定高温熔体的温度,通常采用热电偶接触法测温。而接触法测温的关键是保护管材质问题。它一直是高温测量中难度很大的课题之一。1975年以来许多国家都在探讨提高保护管使用寿命的途径,努力研制新材质、新结构的保护管。下面仅就高温熔体连续测温用热电偶保护管的类型、结构与生产工艺特点等加以简介。二、保护管的类型高温熔体测温用保护管可分为如下四类: 1.金属保护管(详见表1); 2.非金属保护管(详见表2); 3.金属陶瓷保护管(详见表3); 4.复合管。复合管形式有:双金属复合管、复合陶瓷管和各种方式涂层管。当前大家关心的有关钢水连续保护管问题,苏联一直坚持在各种条件下进行试验。苏联     

添加Tm_2O_3对Al_2O_3基压裂支撑剂耐酸性能的影响

采用常压烧结技术,在CaO-MgO-Al_2O_3-SiO_2体系中添加稀土氧化铥来制备氧化铝基石油压裂支撑剂。通过XRD和SEM等表征手段,研究Tm_2O_3对陶粒支撑剂的烧结温度、视密度、酸溶解度、物相组成和显微结构的影响,并探究其影响机理。实验结果表明:微量添加稀土Tm_2O_3就能提高压裂支撑剂的耐酸性,当Tm_2O_3添加量为1%(质量分数)时耐酸性能恶化,随着添加量的增加,生成耐酸性能优异的Al5Tm3O12,耐酸性能提高,当Tm_2O_3添加量为20%(质量分数)时,最低酸溶解度低至0.124%,降低幅度达76.65%。     

热电偶和电阻温度计保护管在使用过程中表面清理经验点滴

在回转炉、结晶器、油漆装置等热工过程的自动控制系统中往往会在热电偶或电阻温度计保护管表面出现晶体的沉积以及粘附各种物质。国外一家油漆工厂在干锌白生产过程的集中控制和调节系统中也发生过类似情况。为了保持形成锌白的适宜条件,必须通过改变进气量来调节回转炉氧化室内温度。而在保护管表面一旦有锌白粘附就会使     

Al_2O_3－MgAl_2O_4陶瓷的试验研究

在Ａｌ＿２Ｏ＿３中添加５－１５ｗｔ％ＭｇＡｌ＿２Ｏ＿４，采用热压注法制备Ａｌ＿２Ｏ＿３－ＭｇＡｌ＿２Ｏ４陶瓷。研究表明，Ａｌ＿２Ｏ＿３－ＭｇＡｌ＿２Ｏ＿４陶瓷具有良好的高温电阻率和抗熔渣－种子的腐蚀能力，经过进一步改进可望作为燃煤ＭＨＤ发电通道（半热壁型）阳极区电极间绝缘片材料。     

γ-Fe_2O_3溅射磁膜的制作

用溅射技术制作了γ-Fe_2O_3磁膜,并通过透射电子显微镜观察了磁膜的电子显微像和选区电子衍射环,由电子衍射环进行了磁膜的晶体结构分析,讨论了多晶磁膜的生长条件。     

Nano-Sb_2O_3对PBT基复合材料力学性能的影响

聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT)材料由于具有耐高温性能在工程领域中应用较为广泛,但需要添加阻燃剂以改善其易燃的缺陷,然而阻燃剂的添加会使其力学性能受到影响。采用机械化学法制备了纳米Sb_2O_3(nano-Sb_2O_3)颗粒,并采用KH550改性剂对其进行改性处理,再通过熔融共混法制备了实验用nano-Sb_2O_3/BPS/PBT复合材料。通过拉伸和冲击两种测试手段对复合材料的力学性能进行研究,并利用SEM分析其断口形貌。研究结果表明:随着nano-Sb_2O_3含量的增加,复合材料的拉伸强度和冲击强度均呈现出先升高后降低的趋势;当nano-Sb_2O_3的质量分数为1. 5%时,复合材料的力学性能最优;当nano-Sb_2O_3的质量分数超过1. 5%时,复合材料中产生了软团聚现象,其力学性能明显下降;通过SEM观察到nano-Sb_2O_3/BPS/PBT复合材料的冲击断面处有大量银纹生成,屈服现象明显。     

金属掺杂对Y_2O_3-Gd_2O_3-HfO_2浸渍W基阴极次级电子发射的影响

Y_2O_3-Gd_2O_3-HfO_2浸渍W基直热式阴极具有热发射电流密度大、工作温度低的特点,是一种用于大功率连续波磁控管的直热式阴极。本文主要研究了金属Re、W的掺杂对Y_2O_3-Gd_2O_3-HfO_2浸渍W基直热式阴极次级电子发射系数的影响。通过测试表明Y_2O_3-Gd_2O_3-HfO_2浸渍W基直热式阴极的次级电子发射系数(δm)为2.64,活性物质分别掺杂20%(质量比)和30%的Re粉和W粉后,阴极的最大次级电子发射系数(δm)都得到了提升,而且掺杂W粉的效果要优于掺杂Re粉。     

灰铁基Cr-n-Al_2O_3复合电刷镀层的性能

采用电刷镀在灰口铸铁表面制备了n-Al2O3掺杂的Cr基复合镀层。通过X射线衍射仪(XRD)、扫描电镜(SEM)、扫描电子显微镜附带能谱仪(EDS)等技术对镀层的晶粒尺寸、截面与表面形貌及n-Al2O3在镀层中的分布进行了表征。此外,利用显微硬度计、磨损试验机、电化学工作站等仪器对镀层的硬度、耐磨性、抗腐蚀性等进行了测试。结果表明:Cr-n-Al2O3复合镀层组织致密无明显缺陷,n-Al2O3均匀地弥散分布于镀层表面;在纳米粒子的弥散强化及细晶强化作用下,复合镀层的硬度相对于纯Cr镀层提高了42.8%,耐磨性也有所提高;此外,n-Al2O3的加入也改善了镀层的耐腐蚀性能。     

B_2O_3-La_2O_3-BaO-(Al_2O_3、Ta_2O_3)系统的玻璃生成范围及其性质

本文研究了在三元系统B_3O_3-La_2O_3-BaO中引入不同量的Al_2O_3以后,假三元系统的玻璃生成范围和它们的析晶本领、光性的若干变化规律。结果表明随着Al_2O_3含量的增加,系统的玻璃生成范围不断扩大。尤其是贫B_2O_3边界得以扩充,析晶本领下降。还研究了在B_2O_3-La_2O_3-BaO-Ta_2O_5系统中分别固定B_2O_3的含量为30、45、50、55wt·％时,该系统的实验显示了网络修饰体离子杂化作用对玻璃析晶本领的影响。在此系统中可制得n_D为1.60～1.70,v_D为46～59的光学玻璃。     

硅油基γ-Fe_2O_3和Fe_3O_4复合磁流体的制备及表征

以FeCl3·6H2O和FeSO4·7H2O为铁源,采用化学共沉淀法制备纳米级Fe3O4磁颗粒,并用油酸钠对其进行表面包覆;将包覆后的Fe3O4磁颗粒在真空干燥箱中加热氧化,通过氧化时间的控制得到部分氧化的γ-Fe2O3/Fe3O4复合磁性颗粒以及完全氧化的γ-Fe2O3磁性颗粒;以硅油为载液制备出Fe3O4磁流体A、γ-Fe2O3磁流体B、部分氧化的γ-Fe2O3/Fe3O4复合磁流体C。研究发现Fe3O4磁颗粒尺寸分布较窄,尺寸的单分散性好,平均粒径在10nm左右,整体上呈现为类球形;Fe3O4磁颗粒部分和完全氧化制得的磁颗粒的粒径和形貌并无明显变化,粒径仍为10nm左右,整体上也呈现为类球形。测试结果表明,样品A、B和C的饱和磁化强度分别达到12.45,14.25和25.08A·m2/kg,且它们在外加磁场下均呈现出良好的各向异性。     

SiC晶须增韧Al_2O_3及ZrO_2（Y_2O_3）基陶瓷复合材料的抗热震行

采用三点弯曲及扫描电镜等方法研究了ＳｉＣｗ／Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＣｗ／ＺｒＯ３（Ｙ２Ｏ３）及ＳｉＣｗ／Ａｌ２Ｏ３＋ＺｒＯ２（Ｙ２Ｏ３）陶瓷复合材料的抗热震性．结果表现ＳｉＣｗ的加入使Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２（Ｙ２Ｏ３）以及Ａｌ２Ｏ３＋ＺｒＯ２（Ｙ２Ｏ３）基体的抗热震性显著提高，Ａｌ２Ｏ３陶瓷基复合材料的抗热震性明显优于ＺｒＯ２（Ｙ２Ｏ３）陶瓷基复复合材料．同时发现在Ａｌ２Ｏ３十ＳｉＣｗ材料基础上再加入少量ＺｒＯ２（２Ｙ）颗粒（１０Ｖｏ１％），也可进一步提高Ａｌ２Ｏ３＋ＳｉＣｗ材料的抗热震性．