某电厂屏式过热器TP347H爆管原因分析

采用化学成分分析、宏观检查、金相组织检验等现代分析方法对某电厂屏式过热器TP347H不锈钢管爆裂位置进行分析,确定爆管原因是超温导致材料局部过热,致使材料在较短的时间内性能发生劣化,壁厚减薄超过承压极限造成的开裂.超温的原因是由于管子堵塞后工质流量不足.     

S30432奥氏体不锈钢管后屏过热器爆管原因分析

针对某电厂660MW超超临界机组后屏过热器爆管试样进行化学成分分析、力学性能测试、金相分析和宏观形貌分析.试验结果表明,爆管是由于后屏过热器S30432奥氏体不锈钢管管段处于长期超温运行状态,导致钢管产生蠕变孔洞进而形成许多微观裂纹.当停炉检修启炉后满负荷运行时,由于高温高压的作用使微观裂纹迅速扩展而导致爆管.     

过热器、再热器F/A异种钢焊接接头缺陷与对策

电站锅炉过热器、再热器管排常用的材料有15CrMo、12Cr1MoV、钢102、T22、T91,TP304H,TP347H、TP347HFG、Super304H、HR3C等，其极限工作温度见表1。     

超临界锅炉防止因异物堵塞引发的爆管技术

从超临界锅炉试运及投运后的运行情况看，异物堵塞容易造成锅炉短期过热爆管的。其爆管部位多发生在高温过热器、屏式过热器、高温再热器入口联箱的中部区域管屏。为此从结构上简要分析了异物堵塞引起的过热爆管原因，提出了防止锅炉异物堵塞爆管的技术措施：锅炉调试吹管后应进行检查，包括检查部位、方法、要点等，以及要求锅炉减温器在安装前、吹管后，对减温器混合管衬垫进行检查、清理。建议锅炉制造厂在联箱中部增加手孔，保留屏式过热器进口小联箱检查孔，增设屏式过热器进口汇集联箱检查孔；进一步完善制造工艺和严格执行制造工艺要求，加强质量控制，防止异物进入锅炉受热面。     

超超临界电站锅炉TP347H钢管内壁氧化腐蚀分析及预防措施

随着发电锅炉向超超临界参数发展,SA-213TP347H(1Cr19Ni11Nb)钢管以其良好的高温持久强度和高温抗氧化等性能被广泛使用在高温过热器和再热器上;但是,随着运行时间的推移,由于氧化皮剥落、堆积产生非正常停炉的事故时有发生;通过对长期运行状态下超超临界锅炉TP347H钢管内壁氧化皮的采样及试验研究,分析了TP347H钢管内壁氧化皮生长、剥落、堆积的原因,提出了相应的预防、控制措施。     

Super304H不锈钢锅炉管评述

日本研制开发的、用于超(超)临界锅炉机组的新型Super304H奥氏体不锈钢管,在650℃的抗氧化性优于目前常用的SA-213TP304H和SA-213TP347H,相同条件下的氧化腐蚀深度仅为SA-213TP304H的一半,为SA-213TP347H的67%.试验证明,其焊接接头力学性能符合蒸汽锅炉安全技术监察规程和ASME相应规范要求.对该负的性能及特点进行较为详尽地评述介绍.最后的综合分析认为:该钢种作为我国超(超)临界锅炉机组的过热器和再热器管子材料是合适的.     

一起屏式过热器爆管事件原因分析及对策

某厂4号锅炉屏式过热器管在运行中出现裂纹,造成蒸汽泄漏。由于泄露蒸汽的吹损,最后造成3根屏式过热器管减薄爆管,11根水冷壁管吹损。爆管造成了机组非计划停运,带来了重大经济损失。为了避免此类事故重复发生,对爆管的原因进行了详细的分析,并提出了一系列的改进措施。     

某电厂分隔屏过热器爆管的原因分析和处理

某电厂锅炉分隔屏过热器在整体更换完新备件,机组启机运行后约1个月时间发生爆管泄漏,导致机组非计划停机。本文主要介绍了此次分隔屏过热器爆管泄漏的原因分析和现场处理,以及一些处理经验总结,为今后发电机组锅炉受热面部件类似问题的现场处理提供一些借鉴和参考,也为锅炉受热面部件的现场安装维修改造施工点明一些注意事项。     

某660 MW超临界锅炉深度调峰过程中分隔屏超温计算分析及改造方案研究

针对660 MW超临界褐煤锅炉分隔屏实炉数据分析发现,在175 MW负荷下,分隔屏的超温报警主要发生在屏3、屏4靠近炉内的管子。为解决分隔屏超温报警问题,采用流动网络系统法,结合质量、能量和动量守恒方程建立了分隔屏水动力计算数学模型,提出添加节流圈以及升级管子材料两种改造方案。对分隔屏进行回路及管段划分,采用175 MW负荷实炉测量数据反推计算得到炉内实际热偏差,对低、中、高负荷下添加节流圈与升级材料为Super304H的分隔屏出口汽温进行计算。计算结果表明：添加节流圈后分隔屏出口汽温偏差变小,且屏3、屏4出口汽温降低至材料TP347H报警温度以下;升级材料为Super304H后分隔屏出口汽温均小于材料的报警温度,分隔屏可安全运行。对添加节流圈以及将材料升级为Super304H两种方案进行壁温计算及强度校核,结果显示两种改造方案在各个负荷下,壁温以及强度均是安全的。为给锅炉运行留出更大的安全裕度,建议在分隔屏最后一片屏上添加节流圈的同时将材料由TP347H升级为Super304H。     

循环流化床锅炉屏式过热器爆管原因分析

对1台300MW机组循环流化床锅炉的屏式过热器进行爆管后的割管采样、化学成分、力学性能、金相组织、内窥镜观察等试验，同时对锅炉的运行历史数据进行分析，结果表明超温运行是导致爆管的主要原因。根据爆管的原因分析，对锅炉的安全高效运行提出了可行的建议。     

锅炉后屏过热器爆管原因分析

本文通过对某电厂锅炉后屏过热器爆管的样品进行宏微观检查、尺寸测量、化学成分分析、室温拉伸试验、硬度试验、金相检测、SEM形貌分析.试验结果及综合分析表明:样管发生爆管的原因是样管长期超温运行,导致样管发生蠕变爆管.     

670t/h锅炉屏式过热器爆管原因分析及其解决方案

通过对T型炉屏式过热器系统的流量分配、热偏差、壁温、强度等详细计算分析，找出了该炉运行以来发生屏式过热器管子超温爆管的主要原因是，原设计屏式过热器系统连接方式不合理引起的大的流量偏差，导致少数受热强而流量小的管子超温爆管。提出了5个改进方案，从中择其一个实施之。经实测，与计算值较好吻合，验证了理论分析计算方法的可靠性。图7表5     

超临界锅炉前屏过热器传热特性分析

过热器超温爆管是造成火电机组非计划停机的重要原因之一。通过对600MW超临界机组的前屏过热器进行分析，计算25MPa、22MPa、19MPa的壁温、吸热量以及传热系数，优化过热器管的设计与选材。计算结果表明，对于以带基本负荷为设计原则的锅炉，长期在低负荷下运行，发生过热器超温爆管的可能性会增大。     

屏式过热器爆管分析及防止措施

对爆管样品进行化学成分分析、机械性能试验以及用金相显微镜和扫描电镜观察样品的碳化物形态、组织形貌和断口特征等，查明屏式过热器爆管原因主要是长期超温运行，提出了预防措施。     

300MW机组锅炉高温受热面氧化皮剥落特性分析

通过宏观形貌、氧化皮厚度、金相等多方面分析,对某电厂国内300MW机组锅炉高温受热面氧化皮进行了来源分析;通过机组投产以来检修情况和各受热面历次检修氧化皮堆积趋势,结果表明：锅炉高温受热面存在管内氧化皮大面积剥落现象,其中后屏过热器和末级过热器极为严重,高温受热面的氧化皮来源于TP347HFG管的生成和剥落。     

生物质锅炉过热器管的高温氯腐蚀

为了选择合适的生物质发电锅炉过热器管材以减少高温氯腐蚀,模拟生物质锅炉过热器区的气相条,对管材TP347H和CT45在12%CO_2-5%O_2-0.05%HCl-N_2气氛中的高温氯腐蚀试验进行了研究。     

1025.7t/h锅炉低负荷运行时后屏过热器超温原因分析与治理措施

通过热力计算，对低负荷下后屏过热器超温现象进行分析舌认为，低负荷下后屏过热器发生超温问题的主要原因是由于锅炉固有的结构不适应低负荷工况、烟气流速偏低以及蒸汽冷却能力下降，提出解决后屏过热器超温爆管的技术措施。     

300MW循环流化床锅炉炉内管屏变形的原因及分析

随着CFB锅炉大型化发展,炉内增加了屏式过热器、屏式再热器及水冷屏等屏式受热面,但在实际运行中存在着管屏变形及爆管等问题,影响机组的安全稳定运行。通过对管屏变形原因的分析,提出了解决管屏变形的措施,优化了整体结构,提高了运行的可靠性。     

电站锅炉新型18-8奥氏体热强钢的研制

日本火力发电站锅炉的过热器管,不但要求经济性好,而且还要求高温强度高的奥氏体钢材。为了满足这一要求,于是就开发了新钢种(0.1C—18Cr—9Ni—3Cu—Nb,N)。与ASME SA—213TP347H钢相比较,这种钢在600～700℃温度下100000小时的持久强度可高30％之多。此种钢的微观结构稳定性也是足够良好的。经过一年运行的考验证实了该钢种具有良好的机械性能和稳定的微观结构,而且这一钢种的耐蒸汽氧化性能几乎与细晶粒TP347H钢的相似。     

过热器分隔屏管子爆管原因分析

某电厂的锅炉过热器分隔屏中有一根管子发生爆管,将该爆口所在样管取样,对样管进行力学性能、化学成分、金相等检验,根据检验结果等找到其发生爆管的原因。