Fe和两种工业钢在500℃含氯气氛中ZnCl2一KCl盐膜下的腐蚀

研究了纯Fe，NF616和SS304钢在500℃含氯气氛中ZnCl2-KCl盐膜下的腐蚀行为．结果表明，3种材料都发生了加速腐蚀，生成了较厚的氧化膜，且在氧化膜与基体金属之间出现了熔融状氯化物混合盐．此外，合金在此环境中的抗腐蚀性随其Cr含量的提高而显著提高，这是在腐蚀过程中氧化膜内层出现了Fe-Cr尖晶石或Cr2O3阻挡了金属离子快速向外扩散的结果．讨论了材料发生加速腐蚀的机制．     

纯铁及310不锈钢在450℃于ZnCl2-KCl盐膜下的腐蚀

研究了纯铁和３１０不锈钢于ＺｎＣｌ２－ＫＣｌ盐膜下在４５０℃纯氧气氛中的腐蚀行为。结果表明,两种材料都发生了加速腐蚀,生成了与基体黏附性很差的的氧化膜,并且在外氧化膜／基体界面出现了金属氯化物。此外与纯铁相比,３１０不锈钢腐蚀后的产物层更易于脱落。讨论了材料发生加速腐蚀的机制。     

2.25CrMo钢在还原性含氯气氛中的高温腐蚀行为

采用热重法及SEM／EDX，XRD研究了2．25CrMo钢在500和600℃下含氯还原性气氛中的腐蚀行为．结果表明，实验材料在两种温度下均发生了加速腐蚀，并且在外氧化膜／基体界面检测到了氯的存在．合金腐蚀动力学从500℃时的近似抛物线向600℃时的直线转变与氯化物在该温度下的蒸汽压有关．讨论了材料发生加速腐蚀的机制．     

纯Ni和Ni基合金在ZnCl2—KCl盐膜下的腐蚀

考察了表面涂有ZnCl2-KCl盐膜的纯Ni和M38G,GH864两种Ni基合金在450℃纯氧气氛中的耐蚀性。结果表明：3种材料均发生了加速性腐蚀,形成的表面产物膜十分疏松并与基体的粘附性较差;合金中较高的Cr含量并没有提供良好的保护性,其腐蚀速度高于纯Ni。分析了NiO与Cr2O3氧化膜在该环境中具有不同热力学稳定性的原因,并讨论了材料的加速腐蚀机理。     

Fe—Cr合金在450℃的KCl及KCl—ZnCl_2盐膜中的腐蚀

研究了Ｆｅ－１０Ｃｒ,Ｆｅ－２５Ｃｒ两种合金在４５０℃于Ｋ,Ｚｎ 氯化物中的腐蚀．结果表明,与在ＫＣｌ－ＺｎＣｌ２熔盐中的 腐蚀不同．合金无论在固态的 ＫＣｌ还是熔融态的 ＫＣｌ－ＺｎＣｌ２盐膜下均发生了加速腐蚀,且在混合盐膜下的腐蚀更为严重,合金 的耐蚀性不随 Ｃｒ含量的增加而得到改善：Ｆｅ—Ｃｒ合金在上述两种腐蚀条件下的耐蚀性差异与氧的供应量有关,并导致保护性的 氧化膜具有不同的热力学稳定性     

Fe-Cr合金在450℃的KCl及KCCI-ZnCl2盐膜中的腐蚀

研究了Fe-10Cr,Fe-25Cr两种合金在450℃于K,Zn氯化物中的腐蚀.结果表明,与在KCI-ZnCl2熔盐中的腐蚀不同,合金无论在固态的KCl还是熔融态的KCI-ZnCl2盐膜下均发生了加速腐蚀,且在混合盐膜下的腐蚀更为严重,合金的耐蚀性不随Cr含量的增加而得到改善;Fe-Cr合金在上述两种腐蚀条件下的耐蚀性差异与氧的供应量有关,并导致保护性的氧化膜具有不同的热力学稳定性.     

纯Cr和两种含Cr合金在ZnCl2及KCl-ZnCl2盐膜下的腐蚀

研究了纯Cr、低合金钢及HP型耐热钢在450℃纯氧气氛中分别于在ZnCl2及KCl-ZnCl2盐膜下的腐蚀，结果表明，材料在混合盐膜下比在单一ZnCl2盐膜下发生了更严重的腐蚀，与低合金钢相比，纯Cr和耐热合金中的腐蚀产物更为疏松并易剥落，此外，HP耐热合金中还沿富Cr碳化物发生了晶闸侵蚀，从热力学角度讨论了形成Cr2O3型型保护膜的材料在含氯环境中的脱化机理。     

Fe—Cr合金在450℃的KCl及KCl—ZnCl2盐膜中的腐蚀

研究了Fe-10Cr,Fe-25Cr两种合金在450℃于K，Zn氯化物中的腐蚀。结果表明，与在KCl-ZnCl2熔盐中的腐蚀不同，合金无论在固态KCl还是熔融态的KCl-ZnCl2盐膜下均发生了加速腐蚀，且在混合盐膜下的腐蚀更为严重，合金的耐蚀性不随Cr含量的增加而得到改善；Fe-Cr合金在上述两种腐蚀条件下的耐蚀性差异与氧的供应量有关，并导致保护性的氧化膜具有不同的热力学稳定性。     

20钢及渗铝20钢在KCl盐膜下的腐蚀

研究了20钢及渗铝20钢在750℃和800℃于KCl盐膜下空气中的腐蚀行为。结果显示，所有条件下20钢均发生了严重的加速腐蚀现象，形成了厚的、疏松的、与基体结合性很差的腐蚀产物膜。渗铝20钢则腐蚀增重很小。虽然渗铝试样表面致密的、连续的Al2O3对材料起到了保护作用，但在氧化膜内部同时形成了严重的内腐蚀区。从热力学角度讨论了试验结果。     

P110SS钢在H2S和CO2环境中的腐蚀特征

利用高温高压哈氏合金反应釜对P110SS油套管钢在不同H2S和CO2环境下的腐蚀行为进行了实验。研究了H2S和CO2分压对P110SS油套管钢腐蚀规律的影响,利用SEM、EDS、XRD等方法分析了腐蚀试样的微观形貌与结构特征,发现P110SS在较低温度条件下,H2S浓度非常低时,腐蚀特征与单纯CO2腐蚀规律相似,腐蚀速率比较高。在相同的H2S分压条件下,随CO2浓度增加,腐蚀速率依次增加。通过应力腐蚀开裂试验表明,P110SS在高温205℃条件下应力腐蚀开裂敏感较小。     

Fe的硫化物膜对UNS G11180钢在含H2S的NaCl溶液中的腐蚀行为…

通过动电位扫描和慢应变速率拉伸试验及Ｘ射线能谱技术，研究了Ｈ２Ｓ和钢铁所形成的硫化物膜对ＵＮＳ Ｇ１１８０钢在含５％ＮａＣｌ的溶液中均匀腐蚀的影响，研究结果表明：对于均匀腐蚀，无论试样施加应力与否，表面的硫化物膜对钢铁有一定的保护性，对于硫化物应力腐蚀破裂，这层膜没有明显的保护作用。     

温度对N80和KO80SS钢在饱和CO_2地层水中电化学腐蚀的影响

利用极化曲线和电化学阻抗谱研究温度对N80和K080SS钢在饱和CO2地层水中电化学腐蚀阴阳极过程的影响.结果表明:N80钢和KO80SS钢随成膜温度的升高,腐蚀加剧,腐蚀电位下的电极反应速度分别由阳极和阴极控制.在30℃条件下N80钢的阳极交流阻抗谱显示活化区与腐蚀产物膜覆盖区并存,基体处于腐蚀状态;温度达到60和90℃时.N80钢腐蚀产物膜基本完全覆盖基体表面,KO80SS钢生成的腐蚀产物膜完整均匀;两种钢的阳极腐蚀均受活化控制.两种钢的阴极腐蚀反应均同时受扩散和活化控制,阴极反应以H2CO3、HCO-3的还原为主,H+的还原占从属地位.     

3 Cr 钢和碳钢在含 CO2环境中的腐蚀速率对比

模拟长庆苏里格油田的液体环境,并通入CO2,采用腐蚀失重法,对比研究了普通3Cr钢和碳钢在高温高压和常温常压两种条件下的腐蚀行为。结果表明:该模拟腐蚀环境中,3Cr钢和碳钢在常温常压条件下的腐蚀速率分别为0.118 mm/a及0.408 mm/a,碳钢的腐蚀速率是3Cr钢的3倍多;当温度和压力提高后,3Cr钢的腐蚀速率为1.59 mm/a,与碳钢的1.54 mm/a相当。     

X70钢在含H2S的弱酸性溶液中的腐蚀行为的电化学研究

用动电位扫描法和电化学阻抗谱研究了X70钢在含H2S弱酸性溶液中的腐蚀行为,讨论了酸度、温度、浸泡时间、极化电位对X70钢腐蚀行为的影响。结果表明,恒温下,随着溶液酸度的增加,促进了腐蚀反应阴极过程的进行;当酸度一定时,随着温度的增加,X70钢的自腐蚀电流逐渐增大,自腐蚀电位先负移后正移;随着浸泡时间的延长,FeS保护膜变得更加稳定,抑制作用增强;FeS保护膜在一定电位范围内可对电极反应起到抑制作用,当电位增加到更高的数值时,这种保护膜就会被破坏而失去保护作用。     

H_2S分压对SM 80SS套管钢在CO_2/H_2S共存环境中高温高压腐蚀行为的影响

用失重法、扫描电镜(SEM)、X射线能谱(EDS)及X射线衍射(XRD)等方法,就H2S分压对SM80SS特级抗硫套管钢在CO2/H2S共存条件下的腐蚀行为的影响进行了试验研究。结果表明:在试验条件下,低PH2S时,以CO2腐蚀为主,腐蚀产物膜由FeS0.9和FeCO3组成,腐蚀产物膜颗粒细小、致密,平均腐蚀速率较低;随着PH2S的增大,反应逐渐变为以H2S为主,FeS0.9逐渐转变为FeS,腐蚀产物膜颗粒粗大、疏松,随后又变得细小、致密,腐蚀速率呈现先增大后逐渐减小的趋势;高PH2S时,FeS的生成较大程度阻碍了FeCO3的生成。腐蚀产物有较好的局部腐蚀阻碍作用,腐蚀形式均为均匀腐蚀。     

低H2S、高CO2超深井环境中P110SS抗硫钢的腐蚀行为

目的研究高温条件下抗硫低合金钢P110SS在低H2S、高CO_2环境中的腐蚀行为。方法模拟我国西部酸性油田工况环境,利用高温高压设备,通过失重法测试腐蚀速率,并用SEM、EDS和XRD分析腐蚀产物。结果在8 MPa的纯CO_2环境中,腐蚀速率随温度升高而降低,210℃时为0.35 mm/a,腐蚀产物为碳酸盐。当加入6 k Pa硫化氢时,腐蚀速率依然随温度升高而降低,150℃时为0.74 mm/a,腐蚀产物呈现双层结构,内层为结晶良好的FeCO_3,外层为FeS。当硫化氢分压升至165 k Pa时,腐蚀加剧,且腐蚀速率随温度升高而增大,210℃时达2.78 mm/a,腐蚀产物主要为铁的硫化物,同时随腐蚀时间延长至2160 h,腐蚀速率有所降低。结论在纯CO2环境中,高温时生成的内层碳酸盐腐蚀产物膜相对完整,对基体的保护能力较强。当加入6 k Pa硫化氢时,腐蚀由CO_2主导,呈现与纯CO_2环境中相同的腐蚀速率规律,内层的FeCO_3细密均匀。当硫化氢分压升至165 k Pa时,腐蚀由H_2S和CO_2混合控制,疏松破损的铁的硫化物无法对基体形成良好的保护,因此腐蚀速率显著升高。     

X70钢在饱和CO2的HAc-NaAc溶液中腐蚀行为

用动电位扫描法和交流阻抗法研究X70钢在饱和CO2的HAc-NaAc溶液中的腐蚀行为。结果表明：酸性溶液中存在CO2时,使得溶液中H+浓度增大,同时还有可还原的H2CO3、HCO3-,可加快X70钢的腐蚀。X70钢在HAc-NaAc溶液中活性溶解时生成的中间产物Fe(OH)ads,在饱和CO2的HAc-NaAc溶液中,活性溶解时生成的中间产物仍为Fe（OH）ads。     

动态和静态下CO_2分压对P110钢腐蚀行为的影响

利用高温高压釜设备辅以失重法、采用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)技术,研究了在动静两种状态下CO2分压对P110钢腐蚀产物膜的影响。结果表明,P110钢在不同CO2分压条件下的产物膜特征(形貌、厚度、晶粒度大小等)相差很大,腐蚀产物膜在不同CO2分压条件下的不同特征及其稳定存在的热力学条件导致P110钢的腐蚀速率随着CO2分压的增大呈现不同的趋势,在静态时腐蚀速率呈先增大后减小的趋势,且在4 MPa时取得最大值;而在动态时呈上升趋势。     

Ni基合金在900 ℃75%Na2SO4+25%NaCl盐膜下的热腐蚀

研究了纯Ni、Ni-10Cr和Ni-10Cr-5Al合金在900 ℃空气中涂敷Na2SO4+25%NaCl盐膜时的热腐蚀行为。结果表明,Ni-10Cr合金的腐蚀动力学曲线近似服从抛物线规律,而纯Ni和Ni-10Cr-5Al合金的腐蚀动力学曲线分段服从抛物线规律。Ni-10Cr的腐蚀增重最小,抗热腐蚀性能最好,Ni-10Cr-5Al次之,纯Ni的腐蚀增重最大。Ni-10Cr-5Al合金热腐蚀24 h后氧化产物分为3层,外层氧化产物主要是NiO,中间层氧化产物为Cr2O3和Al2O3,最内层有少量Cr2S3和Al2S3。Ni-10Cr合金热腐蚀24 h后氧化膜分为3层,外层氧化产物是NiO,中间层是不连续的Cr2O3,内腐蚀区有少量Cr2S3。由于熔盐中NaCl的存在,Ni-10Cr-5Al和Ni-10Cr合金的腐蚀产物会变得疏松多孔。