用正火的方法提高低合金可淬硬铸铁凸轮轴的硬度

介绍了引用球铁正火工艺来保证低合金可淬硬铸铁凸轮轴的铸态珠光体含量的方法,提高该材质凸轮轴硬度.     

低合金可淬硬铸铁凸轮轴的生产实践

耐磨件经常采用表面淬火处理.普通灰铁含硅高,淬透性差,而适当添加少量镍、铬、钼等合金元素,就能改善其淬透性,即可以淬硬.低合金可淬硬铸铁凸轮轴就是这种材质的凸轮轴.     

可淬硬合金铸铁凸轮轴铸态组织的研制

介绍了可淬硬合金铸铁凸轮轴铸态组织的研制方法,分析了自行研制的复合孕育剂细化碳化物,稳定和提高碳化物含量的作用机理。     

两种生铁对可淬硬凸轮轴金相组织和硬度的影响

研究了四川钒钛生铁和河北球墨生铁对491Q可淬硬凸轮轴金相组织和硬度的影响.研究表明:四川钒钛生铁的金相组织由细小点状石墨+A型石墨+碳化物+珠光体组成;河北球墨生铁的金相组织由A型石墨+C型石墨+珠光体组成.由Ⅰ组配料(230kg四川钒钛生铁+100kg废钢+220kg回炉料+其它合金)铸造的凸轮轴的金相组织为4-6级A石墨+少量E型石墨+95%珠光体+5%渗碳体,基体硬度为252～255HB;由Ⅱ组配料(150kg河北球墨生铁+80kg四川钒钛生铁+100kg废钢+220kg回炉料+其它合金)铸造的凸轮轴的金相组织为4-6级A型+少量E型石墨+100%珠光体,基体硬度为210～229HB.作者初步分析了产生上述现象的原因.     

可淬硬铸铁汽车凸轮轴铸造工艺优化

根据均衡凝固理论，对用不同浇注系统工艺方案铸造可淬硬铸铁凸轮轴的温度场进行测试，分析测试结果和试作缺陷发现，在现行其它工艺条件基本稳定的条件下，浇注系统中直浇道截面积的相对最优值为铸件当量壁厚的０．９７倍，影响可淬硬铸铁凸轮轴铸件凝固过程的主要因素是铸件结构。     

利用钒钛生铁研制D型石墨铸铁

通过利用钒钛生铁自然带入铁水中Ｖ和Ｔｉ含量的变化和Ｓｉ／Ｃ比值的调整，研究了对Ｄ型石墨铸铁组织和性能的影响规律，获得了利用我国特有资源钒钛生铁稳定生产既无白口又能确保所需光体量的Ｄ型石墨铸铁的新工艺。该工艺比沿用专门加入钛铁或其它合金的方法既简化了操作又显著降低了生产成本。     

可淬硬汽车铸铁凸轮轴凝固温度场的实验研究

通过对可淬硬铸铁汽车凸轮轴温度场的测试实验和分析后发现，其轴向／轻向温度场沿其方向呈线性关系．同时讨论了影响铸件温度场的主要因素，为优化铸造工艺和更有效地指导生产实际提供了科学依据     

可淬硬铸铁汽车凸轮轴铸造工艺优化

根据均稀凝固理论，通过对浇注系统不同方案的可淬硬铸铁汽车凸轮轴温度场的测试实验和凝固缺陷分析后发现，在现行其它工艺基本稳定条件下，浇注系统的直浇道相对最优值为铸件当量壁厚的０．９７倍。铸件结构是影响可淬硬系统铸铁凸轮轴铸件凝固过程的主要因素，并在生产实际中得到验证，有效地指导了生产实际     

钢和铸铁激光淬硬的工艺原理探讨

讨论了钢和铸铁在激光表面淬硬时的物理冶金学过程,提出了激光淬硬获得优良效果的工艺设计依据,介绍了对钢铁零件激光淬硬表层的检验方法。     

利用钒钛生铁生产中铬抗磨铸铁的试验研究

利用钒钛生铁开发了一种中铬抗磨铸铁.实验研究了化学成分中铬碳比、锰、硅以及热处理工艺时中铬抗磨白口铸铁组织和性能的影响,测试了该种铸铁的抗磨性.实验结果表明,所研制的中铬抗磨白口铸铁具有与高铬抗磨白口铸铁相当的组织和性能,但生产成本较高铬抗磨白口铸铁低,是一种经济实用的抗磨材料.     

铸铁强度、硬度的液态预测

结合热分析数据和光谱分析数据,在铁液浇注前对预测抗拉强度、布氏硬度的方法进行了摸索：只根据热分析数据,预测铸铁抗拉强度和布氏硬度的准确度相关系数R只能分别达到0.882和0.769;只根据光谱分析数据,预测铸铁抗拉强度和布氏硬度的相关系数R只能分别达到0.84和0.76;采用热分析数据与光谱分析数据相结合,预测铸铁抗拉强度、布氏硬度的相关系数R可达0.99以上.同时,预估了热分析数据与光谱分析数据相结合方法的优点：（1）降低材质废品率;（2）优化配方和熔炼工艺;（3）节约能耗,降低生产成本.     

不同硬度计测定灰铸铁凸轮轴轴颈的硬度比较

测定灰铸铁凸轮轴轴颈的基体硬度结果表明:布氏硬度HBS和洛氏硬度HRB的误差小于3%,而洛氏硬度HRC的误差大于10%。分析认为,原因可能是HBS和HRB的压头为钢球,对显微组织不均匀性的敏感性较差,硬度值偏差就较小;HRC采用圆锥金刚石压头,其头部尖锐,对显微组织不均匀性的敏感性较强,硬度值偏差就较大。故HRC不适宜用于表述灰铸铁凸轮轴颈的硬度。     

激冷铸铁凸轮轴及其加工技术

根据对凸轮轴常用材料的分析,选取合适的化学成分、组织性能和铸造工艺以生产激冷合金铸铁凸轮轴。凸轮轴铸件生产的关键是针对国内原材料来源,形成相应的生产技术和工艺。     

铸铁凸轮轴白口区中的石墨异常析出

介绍了天津夏利汽油机凸轮轴的生产条件和技术要求，分析了其激泠部位的石墨异常析出（黑线）现象，并进行了辚线的耐磨性试验，试验结果：黑线处磨损体积为白口区的1．5～3倍，认为黑线缺陷会造成凸轮轴的早期磨损报废。根据生产实践经验，给出了防止和消除黑线缺陷的有效方法。     

CA498冷激铸铁凸轮轴缩陷的消除

CA498 Cr-Ni-Mo合金铸铁凸轮轴采用背面充填铁丸的树脂砂壳型浇注,在尾端轴颈与轴底的交界处出现缩陷现象.分析发现是w(C)量过低.将w(C)量提高至3.5%左右,并控制CE在4.15%左右,消除了缩陷缺陷,显微组织及力学性能仍然符合图纸上的技术要求.     

微量锑对冷激铸铁凸轮轴的影响

为消除用覆膜砂壳型铸造工艺生产的冷激铸铁凸轮轴主轴颈外表面1 mm左右深度内的大量铁素体组织,进行了在铁液中加入金属锑的试验,加入量（质量分数）分别为：0.01%、0.02%、0.025%、0.03%、0.04%,结果发现：金属锑加入量在0.02%（质量分数）左右、金属锑的粒度以10～15 mm,可以使铁素体转变为珠光体,同时铸件的强度也有所提高.     

避免半激冷合金铸铁凸轮轴早期断裂的途径

采用多元线性回归的方法得到了Cr-Ni-Mo半激冷凸轮轴时归位和轴颈硬度方程,分析认为,适当提高Cr-Ni-Mo半激冷凸轮轴的w(Cr)量,适当降低w(C)和w(Si)量,以及适当增加铁液浇注前三角试片的白口深度,可以有效地提高Cr-Ni-Mo半激冷凸轮轴时归位和轴颈的硬度,从而有效地避免凸轮轴发生早期断裂失效。     

冷激铸铁凸轮轴"黑线"缺陷的产生原因和消除措施

对冷激铸铁凸轮轴的“黑线”缺陷进行显微分析发现,缺陷区的基体组织为珠光体,石墨形态为枝晶点状石墨。对缺陷的产生原因和机理进行了探讨,认为是凝固前沿不断得到释放出的结晶潜热,产生“热量积累”,导致凝固前沿温度重新升高,高于凝固前沿介稳定共晶温度以后,冷速变慢产生的灰口组织;提出了防止“黑线”缺陷产生的措施。     

影响灰铸铁气缸盖表面硬度的因素分析

分析了灰铸铁表层铁素体层的形成原因,综述了影响灰铸铁缸盖表面硬度的影响因素,包括生铁加入量、时效处理温度、孕育剂加入量、熔炼过热温度.通过试验验证表明,型砂含水量的增加促进气缸盖表面形成一层铁素体层,降低硬度值;生铁加入量越高,气缸盖表面硬度降低越明显.     

Si对可锻铸铁显微组织和硬度的影响

就硅含量对可锻铸铁的显微组织和硬度的影响进行了研究.实验中设计熔炼了三种不同硅含量可锻铸铁试样,在三个不同温度点,对各铸铁试样分别进行空冷、炉冷、水淬、油淬处理,进而分析得出硅含量对可锻铸铁的显微组织和硬度影响的规律.在空冷和水淬后,可锻铸铁的硬度随硅含量的增加而降低;在炉冷和油淬后,可锻铸铁的硬度随硅含量的增加而升高.