大变位齿轮的公差和齿形画法

大变位齿轮是齿形角为20°的渐开线直齿圆柱齿轮角变位正传动的进一步发展.由于它有一系列的优点,因此,在边缘传动磨机上得到了广泛的应用,并获得了较好的技术经济效果.但鉴于大变位齿轮的变位(移距)系数较大(对于小齿轮,其变位系数ξ_1≥0.65;     

变位齿轮的简易计算

变位齿轮的应用越来越普遍,但有的仍利用无侧隙啮合方程式进行计算,相当麻烦,且容易出差错。今推荐用表格法进行计算,简捷、方便、不易出差错。１ 变位齿轮的功用及变位系数变位齿轮具有以下功用：（１）避免根切;(2)提高齿面的接触强度和弯曲强度;(3)提高齿面的抗胶合和耐磨损能力;(4)修复旧齿轮;(5)配凑中心距。对于齿数ｚ＝８～２０的直齿圆柱齿轮,当顶圆直径da=mz 2m 2xm时,不产生根切的最小变位系数xmin,以及齿顶厚Ｓa＝０4m和Ｓa＝０时的变位系数xsa＝０4m和xsa＝０如表1所列。２ 变位齿轮的…     

角变位行星机构最小体积优化设计

在文献介绍了标准齿和高变位齿的行星机构最小体积优化设计,本文介绍角变位齿的优化设计。行星传动采用角变位齿,对于缩小体积和减重更有现实意义。一、数学模型的建立(一) 目标函数的建立太阳轮和全部行星轮体积之和V_1(x): v_1(x)=(π/4)bm~2(a_xZ_x~2+Z_t~2/cos~2a_2)cos~2a_0(1) 太阳轮、全部行星轮和齿圈的体积之和V,(x):     

钢筋混凝土电杆正截面强度的简化计算

《混凝土结构设计规范》GBJ10-89提出了以平截面假定为基础的正截面强度计算方法,对于沿截面周边均匀配筋的环形截面构件,给出了如下的计算公式: N=αf_(cm)A+(α-αt)f_yA_s(1) Ne_o=r_s/π[f_(cm)]Asinπα+f_yA_s(sinπα+sinπα_1) (2) 式中α——受压区混凝土的相对面积; α_1——受拉钢筋的相对面积; N——设计轴向力; e_o——轴向力对截面重心偏心距; A——构件的截面面积; A_s——全部纵向钢筋的截面面积; f_(cm)——混凝土弯曲抗压设计强度; f_y——受拉钢筋设计强度; r_s——纵向钢筋所在圆周的半径。     

软弱地基砂垫层厚度与基础宽度的简捷计算

软弱地基砂垫层厚度与基础宽度之间的关系式甚为复杂,在控制下卧层不产生塑流变形的条件下,可用下式表示:p=(sinφ/BH)(B~2/4+H~2)(γ_2H+γ_1h+Cetgφ)π+γ_1h(1) (1)式系根据弹性理论在地基中任意一点由于荷重(p—γh)所引起之主应力不超过外荷载(边缘临界荷重p_(KP))等条件推导出来的。     

对《QTG25塔机倾倒事故的技术分析》的一点补充意见

《建筑机械化》1987年11期刊登《QTG25塔机倾倒事故的技术分析》一文,笔者认为依原文所给已知数据计算,塔机在空载变幅过程中,同样存在拉断塔身紧固螺栓的危险。下面就这一问题作一点补充。参见原文(图1、图2)。令Q=0;AB=L=19.5m,Au=b=1.8m、h=20.5m、α=1.4m、G=732kg、G′=1500kg及各角度不变。取悬臂AB为研究对象,由∑M_A=0、∑F(?)=0、∑F_y=0,有: G·L/2sin10°-S·b=0,得S=688kg;     

超大体积混凝土施工中的应力分析与防裂控制

鞍钢新1号高炉基础,长×宽×高=43.2m×27.2m×9.26m,属超大体积混凝土。1温差应力计算与分析根据王铁梦《变形变化引起结构裂缝》一文中对弹性地基上筏式底板温度应力推导,分段综合得出板中最大拉应力计算公式如下:σ(30)=-α1-μ(1-1Chβl2)30n=1∑E(30)·ΔTS(30)(1)式中:σ(30)为30d混凝土承受的温度应力(N/mm2);E(30)为30d龄期混凝土弹性模量,取2.42×104N/mm2;α为混凝土线膨胀系数,取1.0×10-5;μ为泊桑比,地基双向受力取0.15;S(30)为30d龄期混凝土松弛系数,取1.0;Ch为双曲余弦函数;β=CxHE30√,其中Cx为地基总阻力系数,高炉地…     

混凝土水下灌注最佳首次灌注量的研究

一、现行混凝土首次灌注量的数学模型分析目前各个钻孔灌注桩施工单位在计算混凝土首次灌注量时均采用以下数学模型: V=πr～2×(V_w÷V_c)×H_w+πR～2×H_c (1)式中V——混凝土首次灌注量,m～3; r——导管半径,m; R——钻管半径,m; V_w——灌注混凝土时孔内泥浆容重,t/m～3; V_c——混凝土容重,t/m～3; H_w——孔口泥浆面距孔内混凝土面高度,m; H_c——孔内混凝土面距孔底高度.m。     

深基础的极限承载力公式

本文运用塑性力学的极限分析原理,推导出无重量库仑介质中深基础极限承载力的下限表达式为: P=cbcot(1+sinφ/1-sinφ)[exp(πtanφ)-1]+4ch(1+sinφ),当基础埋深h=0时,公式仅保留第一项,即浅理条形基础极限承载力的普朗特尔公式。当介质内摩擦角φ=0时,公式蜕化为（2+π）cb+4ch,本文运用极限分析原理中的上限解和下限解证明,这就是饱和粘土中深基础在不排水条件下极限承载力的精确解。     

混凝土搅拌输送车拌筒螺旋叶片的设计(下)

三、叶片工作图绘制 (一)螺旋角之间的关系由于不同的圆锥面(或圆柱面)与同一螺旋面相交所得的螺线是不同的,因而螺旋角也不相同。 1.螺旋角表达式图17中画出了锥、柱螺线的视图和内壁展开图。螺线上任意一点M对应的投影和展开位置用m、m′和M表示,φ为M点平面投影m的位置角。锥面展开面为一扇形面,γ′为扇形角,ε为M点在展开面上的位置角,ρ=OM 由几何关系知,γ′=2πsinθ,l=Zsinθ,ε=ψsinθ,dε=dψsinθ,     

凿岩机活塞转动套副花键齿形的设计计算

在凿岩机活塞转动套副花键齿形的设计中,目前见到的都是把活塞花键齿(以下简称键齿)半角与转动套内花键槽(以下简称键槽)半角的角度设计成相等的,如图1中的α=β。并且,对于键齿与键槽的配合给定了较大的设计齿侧间隙。设设计齿侧间隙为f:变换(1)式B=b+2f (2)式中B——键槽在分齿圆上的槽宽(弦长) b——键齿在分齿圆上的齿厚(弦长) f值一般取0.15～0.50毫米下面分析一下这种齿形的花键齿在工作状态下的接触啮合情况。由于键齿半角与键槽半角相等(参见图1),     

固定化有效菌群处理纤维板废水研究

研究了以专项有效菌群的固定化技术形成的厌氧—好氧生物膜反应器用于处理难降解纤维板生产废水的效果。该系统稳定运行三个月的结果表明 ,在 1 6～ 2 8℃范围内 ,厌氧有机负荷为 5kgCOD/ (m3·d)左右 ,好氧有机负荷为 2kgCOD/ (m3·d)左右 ,总HRT =1 9h ,COD去除率可以维持在 85%以上。     

切向柱塞式液压马达

一、低速高扭矩液压马达的一般问题众所周知,液压马达的有效平均扭矩 M_(cp)可以下式表示M_(cp)=1/(2π)pVη_M (1)式中 p—工作液体单位压力;η_M 一机械效率;V—马达每转的排量。对于柱塞式液力机械,其排量可以写成V=π/4d_n~2·Z·S·K (2)式中 K—转子(或定子)每转一转每个柱塞完成的冲程数;d_n —柱塞直径;Z—柱塞数目;S—柱塞行程。因此,从(1)式显而易见,要增大液压马达的扭矩只能从提高工作油压 p,或增大排量 V 着手。目前高扭矩液压马达的工作油压一般都在100公斤/公分~2以上,也有用到400公斤/公分~2或更高的。但继续提高油压会带来许多结构上的困难。密封不易,容积效率剧烈下降,整个传动系统的结构也相应增大。所以增大液压马达的排量的方法也为各国所普遍重视。     

φ2000压力净水器计算

1.产水量: 1)净水器面积,A=π/4×D~2= 3.14/4×(2.0)~2=3.14米~2。 2)排泥桶面积,采用相当于净水器面积的10％,a=A×10％=3.14×10％=0.314米~2。排泥桶直径d=(α/(π/4))~(1/2)= (0.314/0.785)~(1/2)=63.1厘米.采用64厘米。     

关于提高曳引机传动效率的探讨

凡是速度 V≤2m/s 的电梯均采用齿轮曳引机。曳引机是电梯中至关重要的部件,如果制造不良将会产生严重振动、噪音及大大降低传动效率等后果。尤其传动效率问题已引起电梯行业的高度重视。一、提高曳引机传动效率的途径曳引机蜗杆传动效率的计算公式与齿轮传动效率的计算公式类似(η=η_1·η_2·η_3),也是主要考虑以下三个方面:(一)啮合效率η_1它主要考虑到齿面间相对滑动的功率损失,蜗轮传动的啮合效率可按下式计算:     

空心砖挤出成型时泥流速度差的危害及防治

对制砖机某一节螺旋绞刀来说 ,螺距是固定不变的 ,叶片外缘的直径最大 ,螺旋角就最小 ,其推动泥料前进的速度也最慢 ,而绞刀根部的直径 (绞刀套的外径 )则最小 ,螺旋角就最大 ,其推动泥料前进的速度也最快 ,造成成型时的泥流速度差。例如 :45型砖机螺旋绞刀叶片的外径是 45 0mm ,叶片根部的直径 (绞刀套外径 )只有 175mm ,当螺距为 340mm时 :叶片外缘的螺旋角 :α外 =Arctg 34045 0×π=13°34′α根 =Arctg 340175×π=31°43′理论上计算其内外缘对泥料的推进速度相差 2 .2 5倍。螺旋绞刀的轴套在泥缸里占据了一定的空间 ,泥料在脱离了绞…     

Φ3m×9m中心传动磨机D125(II)型减速机的反转使用

我公司在水泥制成环节装有功率为 10 0 0kW的ф3m× 9m中心传动水泥磨 4台 ,其配套的减速机是洛阳矿山机械厂生产的D12 5 (II)型减速机。 2 0 0 1年 5月 ,2号减速机因齿轮齿面点蚀严重振动 ,被迫停车。我们尝试将该减速机反转使用取得了成功。1　减速机内部检查情况该减速机的传动装置采用的是两路两级斜齿轮传动 ,传动装置图见图 1,减速机齿轮为中硬齿面 ,渐开线斜齿形结构。因振动停车后 ,我们对其进行了开盖检查 ,发现的情况如下 :(1)I轴南、北轴承的游隙分别为 0 .15mm、0 .10mm。II轴南、北轴承的游隙分别为 :0 .2 2mm、0 .2 0mm ,…     

对游泳池设计规范中蒸发系数β值及压力系数修正值的商榷

一、概述 在《游泳池给水排水设计规范》的初稿中,对游泳池液面蒸发热损失量沿用了设计手册(2)中的公式: Q_z=α·γ·β(P_b—P_q)·F(1)式中:Q_z——游泳池池水表面蒸发热损失量     

读者钟洪基来信

编辑部同志:您好!《建筑电气》2005年第2期所刊登的《避雷针设置不当造成的雷击事故》一文中,2雷击事故事例之二:利用独立避雷针保护卫星天线,2·1增加雷击概率,作者所引用的公式:N=0·015TK1K2h2×10-4(次/年)按作者所用的数据:T=40(日),K1=2·0,K2=1·5,h=48(m)代入(1)式计算后,原文计算结果有误,正确值应为N=0·415(次/年)。根据前文天线的年雷击概率为1·74次,故N应为雷击概率的0·24倍,而不是2·4倍。故笔者认为雷击事故事例之二的独立避雷针是能有效保护卫星天线的。读者钟洪基来信$广州新新设计事务所有限公司!510600@钟洪基…     

柑桔罐头废水处理工程的设计及运行

针对柑桔罐头废水的特性,采用气浮—水解—接触氧化工艺,当气浮池水力负荷为4.0m3/(m2·h)、溶气水量为30%时,可去除大部分果胶等悬浮物;当控制水解池HRT=4.0h、接触氧化池的容积负荷为0.80kgBOD5/(m3填料·d)时,可使BOD5去除率达95%,出水水质达到并优于GB8978—1996中的一级标准。