6082铝合金挤压棒材粗晶环问题研究

本文对6082铝合金挤压模具、合金中Mn含量、淬火保温时间进行分析,研究6082铝合金棒材粗晶环形成原因,并制定相应挤压热处理制度,满足客户要求。     

LD2合金挤压棒材粗晶环的研究

对LD2合金挤压棒材淬火后形成的粗晶环进行了研究,认为它是一次再结晶的结果。     

6A02铝合金挤压棒材粗晶环控制方法

通过对6A02铝合金挤压工艺、淬火工艺、设备等的优化,借助直读光谱仪、金相显微镜、碱蚀酸洗、低倍分析等方法来研究6A02铝合金挤压棒材粗晶环的产生原因及其厚度的控制方法,从而提高产品的合格率,满足用户的要求。     

6AO2铝合金挤压棒材粗晶环控制方法

通过对6A02铝合金挤压工艺、淬火工艺、设备等的优化,借助直读光谱仪、金相显微镜、碱蚀酸洗、低倍分析等方法来研究6A02铝合金挤压棒材粗晶环的产生原因及其厚度的控制方法,从而提高产品的合格率,满足用户的要求.     

2A02铝合金挤压棒材粗晶环的消除方法

对2A02铝合金棒材进行了热挤压—冷拉拔—淬火—时效的工艺研究。试验结果表明,对热挤压的棒材进行8%以上的冷拉拔变形,经热处理后,可以获得无粗晶环并且力学性能和高温持久性能都合格的产品。     

化学成分和均匀化处理对6061铝合金棒材粗晶环的影响

通过金相分析、拉伸等分析测试方法,研究了化学成分和均匀化处理工艺对6061铝合金挤压棒材粗晶环和力学性能的影响。结果表明,通过优化铸棒化学成分和均匀化处理工艺,可将6061铝合金棒材外层粗晶环深度降低至0.1 mm,同时获得优良的力学性能。     

铝合金棒材反挤压金属流动特点及中心粗晶形成机理的探讨（2）

铝合金棒材反挤压金属流动特点及中心粗晶形成机理的探讨（２）苏德权（东北轻合金加工厂挤压分厂黑龙江省哈尔滨市１５００６０）３反挤压棒材中心粗晶形成机理的探讨３．１反挤压棒材的组织特征挤压制品的组织和性能在很大程度上取决于挤压方法和挤压条件。当采用不润滑...     

2618铝合金支座等温成形锻件的粗晶问题

2618铝合金因其耐热性能良好、热状态下塑性好、塑性变形时工艺性能好,而被广泛应用于航空航天工业.然而,在塑性变形时,由于2618铝合金抑制晶粒长大的微量元素含量较少,致使锻件易出现粗晶问题,使得材料力学性能下降,影响锻件质量.分别使用了国内生产的Φ165 mm和国外进口的Φ160 mm两种2618铝合金原始棒料,采用...     

挤压工艺对6082-T1挤压棒材粗晶环的影响

本文通过正交试验法,研究了在一定的铸锭加热温度和挤压速度范围内,二者对6082-T1挤压棒材粗晶环缺陷的影响。研究表明:当铸锭加热温度不变,挤压速度在2. 0~5. 0 m/min范围内时,6082-T1挤压棒材的粗晶倾向随挤压速度提高而增大;当挤压速度不变,铸锭加热温度在470~510℃范围内时,6082-T1挤压棒材粗晶倾向随铸锭加热温度降低而增大。     

铝合金棒材反挤压金属流动特点及中心粗晶形成机理的探讨（1）

本文探讨了反挤压的坯料表层金属的流动情况和中心粗晶的成因及机理。反挤压时，金属变形集中于模孔附近，球料表层金属大都仍在制品表层；但当前端变形区的金属也参与流动时，坯料表层的金属就处于制品的次外层。中心粗晶的成因是后端死区的存在及流动的金属受堵头的摩擦和冷却作用，使以挤压后期金属流动不均所致。     

2AO0铝合金挤压棒材粗晶环的消除方法

对2AO2铝合金棒材进行了热挤压-冷拉拨-淬火-时效的工艺研究。试验结果表明，对热挤压的棒材进行8％以上的冷拉拨变形，经热处理后，可以获得无粗晶环并且力学性能和高温持久性能都合格的产品。     

固溶条件对7136铝合金挤压型材粗晶环的影响

粗晶环是中高强度铝合金挤压型材常见的组织缺陷之一,揭示铝合金型材的粗晶环形成规律对于制定合理的挤压和热处理制度、进而抑制粗晶环的形成具有重要意义。以7136铝合金挤压型材试样为对象,研究不同固溶条件下试样的粗晶环形成规律,并从再结晶组织和析出相形貌分布特征等方面分析粗晶环的形成原因。结果表明:试样的粗晶环形成最低温度为450℃,且随固溶温度的提高,粗晶环深度逐渐增大;固溶温度470℃保温30 min时粗晶环的深度为63mm。在固溶温度470℃下时,随着保温时间的延长,粗晶环的深度开始增加较快,然后逐渐减慢,60 min后,继续延长保温时间粗晶环深度基本不变。在挤压过程中,试样边部再结晶程度约为心部的两倍,同时,由于边部基体Mg、Zn贫化导致析出h相(MgZn₂)较少,对晶粒长大的抑制作用较弱,因此,挤压试样在固溶过程中易形成粗晶环。     

航空用7075铝合金挤压棒材粗晶环测试分析

针对本公司生产的航空用7075铝合金挤压棒材,通过分析制品力学性能、金相组织、电导率等,研究不同厚度粗晶环对它的电导率和性能的影响。试验结果表明,通过宏观组织检验,粗晶环沿制品边缘,形成粗大再结晶晶粒区,粗晶环深度从尾端向头端逐渐减小,以致完全消失,粗晶环的存在一定程度上降低了力学性能;同时粗晶环的存在也一定程度上提高铝合金的电导率;提供一种合理的生产工艺,减少粗晶环缺陷挤压棒材的产生,为航空型材产品生产及工艺试验提供技术支持与指导。     

LY12CZ挤压棒材粗晶环微观分析

通过微观组织分析，研究了ＬＹ１２挤压棒材在固溶处理前进行足够的冷拔变形可消除其粗晶环的现象。足够的冷变形增加了再结晶的形核率，改变了第二相粒子、残余应力的大小和分布，从而获得了均匀的细晶组织，消除了粗晶环。由此还分析了ＬＹ１２ＣＺ挤压棒粗晶环形成的原因，即挤压过程中棒材边部剧烈的剪切变形使其具有很大的畸变能，促使第二相粒子聚集长大而失去对再结晶的抑制作用，在随后的淬火加热过程中发生一次再结晶而聚集长大形成粗晶环     

粗晶环对无铅2011铝合金挤压棒材力学与切削性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸试验机和高速车床,试验研究粗晶环对无铅2011铝合金挤压棒材力学性能与切削性能的影响。结果表明:无铅2011铝合金挤压棒材组织由α-Al、Al_7Cu_2Fe、CuAl_2和SnBi共晶相组成,棒材表层存在粗晶环。粗晶环会降低铝合金挤压棒材的力学性能和切削性能,Φ30 mm棒材的粗晶环深度为9 mm,其力学性能较低,抗拉强度为287.9 N/mm~2,断后伸长率为17%,切削性能都较差,切屑较长。Φ40 mm棒材的粗晶环深度为1 mm,其力学性能高一些,切削性能好一些,抗拉强度为394.5 N/mm~2,断后伸长率为23.5%,切屑细小均匀。     

挤压工艺对6061-T6铝合金棒材力学性能和粗晶环的影响

采用正交试验方法研究了挤压工艺对6061-T6铝合金棒材力学性能和粗晶环深度的影响。研究结果表明:挤压温度对抗拉强度、屈服强度、粗晶环深度的影响远大于挤压速度和挤压筒温的影响;抗拉强度和屈服强度随挤压温度的升高逐渐升高;粗晶环深度随挤压温度的变化,因是否主动添加Mn元素呈明显的相反趋势变化;过渡族元素Mn、Cr通过影响再结晶过程,影响粗晶环深度;通过有效的挤压温度、速度控制,完全可以使抗拉强度与屈服强度达标,同时粗晶环控制在3 mm以内。     

控制6A02-T6铝合金XC065型材粗晶环的工艺研究

热挤压6A02-T6铝合金型材出现粗晶环,试验研究在加热炉中加热铸锭的方式、加热温度和保温时间以及淬火加热制度对其粗晶环的影响,确定出合理的工艺参数,控制6A02-T6铝合金XC065型材不出现粗晶环或粗晶环深度在5 mm之内,以满足用户的使用要求。     

2A50合金正反挤压棒粗晶的对比

阐述了２Ａ５０合金反挤压棒材粗晶区的分布特征,以及与正抗压棒材粗晶环的差异。通过对该事金正反挤压棒粗晶的试验研究,发现２Ａ５０合金反挤压棒材粗晶区由两部分组成;最外层深度小于２．０ｍｍ的粗大晶粒区和由粗晶区向中心延伸的小晶粒区,这同正坟棒材粗晶环有很大差异。试验结果表明：２Ａ５０合金反挤压棒材边部由粗晶区向中心延伸的小晶粒区是不完全再结晶组织,不应属于粗晶环。     

防止2A12铝合金棒材花纹缺陷的措施

介绍了２Ａ１２铝合金棒材花纹缺陷产生的原因，该缺陷对棒材产品质量的影响。从铸造条件、晶粒细化、挤压工艺等方面提出了防止棒材花纹缺陷的措施。