利用余热在介质中连续冷却获奥一贝型球铁

本试验研究不同合金含量的球墨铸铁在铸件凝固后置于岩棉介质中分阶段连续冷却获得的奥一贝型的组织，用此法取取代盐浴等温淬火工艺以达到简化工艺、降低成本的目的。试验中加入合金ｗ（Ｍｏ）＝０．４％、（Ｃｕ）＝０．６％、（Ｍｎ）＝２％～３％，浇注试样，凝固后空冷至４５０℃放入保温介质中，缓慢连续冷却至室温可获得奥一贝型组织，ＨＲＣ＞４７，ａ_k＞２６Ｊ／ｃｍ~２。     

利用余热在介质中连续冷却获奥—贝型球铁

本试验研究了不同合金含量的球墨铸铁在铸件凝固后置于岩棉介质中分阶段连续冷却获得的奥－贝型的组织,用此法取取代盐浴等温淬火工艺以达到简化工艺、降低成本的目的。试验加入合金ｗ（Ｍｏ）＝０．４％、ｗ（Ｃｕ）＝０．６％、ｗ（Ｍｎ）＝２％￣３％,浇工样,凝固后空冷至４５０℃放入保温介质中,缓慢连续冷却至室温可获得奥－贝型组织,ＨＲＣ〉４７,αｋ〉２６Ｊ／ｃｍ＾２。     

奥-贝型抗磨球墨铸铁的研究

以岩棉为连续冷却介质,通过调整球墨铸铁中合金元素含量获得了奥-贝型球墨铸铁。硬度>47HRC,冲击韧度αK>26J/cm2,可用作耐磨材料。     

采用连续冷却方法获得奥-贝球铁

根据不同的合金元素对球墨铸铁基体组织的影响，将锰、钼、镍和铜的含量合理搭配，以岩石为冷却介质，在连续冷却过程中获得了性能较好的奥氏体-贝氏体型球墨铸铁，硬度可达33～48HRC，冲击韧度26-48J／cm^2。     

控制冷却工艺生产奥铁体球铁的探讨

论述控制冷却工艺生产奥铁体球铁的研究现状及特点,分析冷却速率和等温时间对奥铁体球铁生产的影响,通过控制冷却工艺制备了奥铁体球铁,并探讨了该工艺的应用前景。结果表明,奥铁体组织中存在少量的珠光体,抗拉强度达到了1 020 MPa,伸长率为4%。     

连续冷却贝氏体球铁成分和工艺的研究

探讨了连续冷却的各工艺参数对含铬、钼、铜、锰、硼、铌等多元微量元素的合金球铁显微组织和强韧性能的影响,从而制订了获得贝氏体组织的新工艺,并以锤片、齿轮、杂质泵过流部件等为对象进行了生产验证,结果表明,采用该工艺可以稳定地获得贝氏体组织,其力学性能良好(硬度超过50HRC,冲击韧度超过10J·cm-2),经济效益显著。     

奥-贝球铁焊缝金属的连续冷却转变图及其组织分析

为了研究焊态下奥－贝球铁焊缝在不同冷速下的组织变化及其相变规律,本文采用Ｆｏｍａｓｔｏｎ－Ｆ相变分析仪测定了在不同冷速下焊缝金属的膨胀量曲线,然后通过对曲线特征进行分析,并结合金相组织定量分析及硬度分析等方法,找到了在各冷速下的相变临界点,最终建立了奥－贝球铁焊缝的连续冷却转变图（ＣＣＴ图）,为选择焊接工艺提供了科学的基础。     

新型聚合物冷却介质KHP-W冷却性能的研究

采用冷却介质性能检测仪对新型聚合物型冷却介质KHP-W的静态冷却性能进行了探究。实验结果表明,浓度和初始温度对KHP-W的冷却性能有着极大的影响,随着温度和浓度的升高,KHP-W聚合物的最大冷却速度(Vmax)、300℃时的冷却速度(V300)都呈现出降低的趋势,而最大冷却速度对应的温度(TVmax)则呈现出升高的趋势;当温度高于60℃时,由于逆溶现象的出现,KHP-W的冷却性能将发生显著的变化。     

获得铸态奥-贝球铁的工艺试验

在铁液中加入少量Ni、Cu、Mo合金元素,将试样在900℃从铸型中取出,喷雾冷却至贝氏体转交区,采用草木灰保温,成功得到了铸态奥-贝球铁。     

普通碳素钢连续冷却过程中组织性能模拟

针对实际生产条件对轧后连续空冷过程中带钢的组织性能进行了计算机模拟.采用光学显微镜进行微观组织观察,采用Sisc-Ias8图像分析仪对铁素体进行定量化分析,采用拉伸试验对试验材料进行力学性能测试,模拟结果和试验结果对比表明,模拟得到的室温组织及力学性能与实测结果基本相符.     

A356铝合金半固态浆料在连续冷却、等温保温及随炉冷却过程中的组织演变

采用自孕育法制备A356铝合金半固态浆料,通过光学显微镜、扫描电镜、能谱及电子探针研究浆料在连续冷却、等温保温及随炉冷却过程中的组织及成分变化。结果表明:采用自孕育法能够制备出初生α-Al晶粒细小且分布均匀的非枝晶半固态浆料;浆料在连续冷却过程中,初生α-Al晶粒逐渐长大并圆整,固相体积分数逐渐增大。浆料等温保温初期初生α-Al晶粒逐渐长大并圆整,晶粒长大速率符合D_t~3-D_0~3=Kt动力学方程;过长的保温时间会使晶粒合并而恶化组织。随炉冷却过程中较慢的冷却速率使剩余液相无法独立形核,浆料剩余液相主要通过初生α-Al晶粒稳定生长以及共晶反应而实现凝固;随着随炉冷却时间的延长,Mg完全扩散至晶内,晶内Si含量逐渐增加。     

低合金钢奥氏体连续冷却过程中组织演变的预测

以热力学理论和形核生长理论为基础,对低合金钢奥氏体在连续冷却过程中的组织演变进行了数值分析.热力学计算使用软件Thermo-Calc来完成;根据"形核长大"和"位置饱和"机制,采用Cahn的相变动力学理论和Scheil叠加原理建立了铁素体相变动力学模型:以"位置饱和"机制建立了珠光体和贝氏体的相变动力学模型.模型的预测结果与实验数据基本相符.     

焊态快速连续冷却条件下获得奥－贝球铁焊缝的研究

为了研究在焊态快速连续冷却条件下获得奥氏体－贝氏体球墨铸铁焊缝组织的可能性，本文研究了Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｉ－Ｍｏ及Ｎｉ－Ｍｏ－Ｃｕ对焊态奥－贝球铁焊缝显微组织的影响，提出了焊态快速连续冷却条件下获得奥－贝球铁焊缝组织的焊缝化学成分范围。为发展奥－贝球铁用新型焊接奠定了基础。     

获得铸态奥一贝球铁的工艺试验

在铁液中加入少量Ni、Cu、Mo合金元素,将试样在900℃从铸型中取出,喷雾冷却至贝氏体转变区,采用草木灰保温,成功得到了铸态奥-贝球铁。     

冷却介质性能评定方法的进展—冷却曲线法的发展和应用

综述了冷却介质性能评定方法及其进展情况,探讨了冷却曲线法的发展和应用,对国际上当前几种主要热探头进行了描述与总结。指出热处理冷却系统必须进行全面控制,才能提高热处理产品的质量和可靠性。     

新型贝氏体钢连续冷却曲线及组织

采用膨胀法,结合金相法和硬度法测定了自行研制的新型贝氏体钢的连续冷却曲线,观察了不同冷速下的室温组织,分析了显微硬度,讨论了不同合金元素的作用.结果表明,新型贝氏体钢的贝氏体转变起始温度明显降低,约400℃.冷速在0.011～1℃/s时,均可得到贝氏体组织,硬度达到445～560 HV5,冷速＞1℃/s时,获得全部马氏体组织,硬度达610～630 HV5.由于合金元素的作用,新型贝氏体钢具有良好的淬透性,在空冷状态下即可获得贝氏体组织.     

奥氏体—贝氏体球铁汽车齿轮的试制

用奥氏体——贝氏体球铁试制汽车齿轮,采用分步等温淬火法热处理,σ_b达1000~1380Mpa,a_k达42~97J/cm~2,δ达2~8%。     

CSP低碳钢过冷奥氏体的连续冷却转变

通过膨胀法在THERMECMASTOR-Z热模拟实验机上测定了CSP低碳钢的连续冷却转变曲线;通过金相试验分析了其室温产物的微观组织。结果表明：随着冷却速度的增大,相变开始温度和结束温度均降低,晶粒明显被细化。     

液态介质中淬火冷却的四阶段理论

一般认为,在液态介质中淬火冷却,工件的散热方式分为三个阶段:蒸汽膜阶段、沸腾阶段和对流阶段.但是,在试验研究中发现了几种三阶段划分不能解释的现象.通过研究这些现象,提出了一个新的阶段:中间阶段.中间阶段位于蒸汽膜阶段与沸腾阶段之间.中间阶段的特点是具有等效厚度的表面上同时存在蒸汽膜冷却区和沸腾冷却区.提供了四阶段划分对应的冷却过程曲线和冷却速度曲线.讨论了中间阶段的特性.     

利用常用钢探头评价淬火介质冷却特性

目前对淬火介质冷却性能检测主要以冷却曲线法为主,该方法使用的探头材质为Ni-Cr合金。由于Ni-Cr合金在冷却过程中不发生相变以及导热系数与常用钢材料存在差异,不能完全反映真实工件内部冷却过程。因此选用D6AC、45、40Cr等材料来研究热处理常用淬火介质的冷却特性。研究结果表明:常用钢探头在淬火介质中获得的冷却曲线与标准探头测定的冷却曲线最大冷温及冷速存在着一定的差别,选用合适的淬火介质不应只追求最大冷速,最大冷温同样很重要。