加工渗硼45~＃钢及离子氮化1Cr18Ni9Ti不锈钢工件用金刚石和CBN珩磨油石的研制

本文介绍了用于加工渗硼４５钢及离子氮化１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ工件内孔的珩磨油石。讨论了金属结合剂特性、磨料种类、粒度、浓度及制造工艺对油石性能的影响，使用表明，本文研制的油石能满足用户要求，并取得了较好的经济效益。     

ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢的渗硼

对ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢进行了渗硼处理,渗硼剂采用含双活化剂(氟硼酸钾和氯化铵)的粉末渗硼剂:碳化硼+碳粉+碳化硅+氟硼酸钾+氯化铵,渗硼温度为950 ℃,渗硼时间为7 h.在金相显微镜下观察渗层组织致密,齿型平坦,并测得渗层的厚度为38～42 μm;经X射线衍射分析以及扫描电镜观察表明,渗层主要由FeB相组成,在过渡区有明显的增铬现象,说明硼化物层有一定的排铬作用.利用显微硬度计测得渗后形成的硼化物层的硬度可达2000 HV0.1.沿硼化物-过渡区-基体方向,硬度值呈逐渐下降趋势.渗层的脆性较小,脆性级别为2级.ZG1Cr18Ni9奥氏体不锈钢通过含双催渗剂的渗硼剂渗硼,组织均匀且与基体结合紧密,硬度明显提高.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

1Cr18Ni9Ti钢等离子氮化工艺参数的优化

运用正交试验法,研究1Crl8NigTi奥氏体不锈钢等离子渗氮工艺.分析影响渗氮层结构和性能的主要工艺因素,获得渗氮工艺最优化参数.通过光学显微镜观察渗氮层的组织,利用显微硬度计测定各试样渗氮层的室温显微硬度.结果表明,影响渗氮工件表面结构和性能的主要因素是渗氮温度和N2:H2;渗氮层最大厚度为56.50μm,最大显微硬度为1 732.00HV;最佳氮化工艺参数为:氮化温度560℃,N2:H2=1∶1,工作炉压533.288 Pa,氮化时间3 h.     

利用渗硼提高1Cr18Ni9Ti钢制模具的使用寿命

研究了利用液体渗硼对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢进行表面强化,并研究确定了最佳工艺。结果表明,钢经渗硼处理后,其表面形成了Ｆｅ２Ｂ相,硬度高达ＨＶ１４５０大大提高了耐磨性,同时钢的基体为败类氏体组织保证了钢的无磁性。实践证明,模具的使用寿命提高了３倍。     

1Cr18Ni9Ti/45钢电弧低温离子镀初探

用自制的单弧离子镀装置进行了以 1Cr18Ni9Ti为镀材、4 5钢为基材、试样温度 <6 0 0℃的同基合金电弧低温离子镀。扫描电子显微镜及能谱仪分析结果表明 :镀层由沉积层及过渡层构成 ,过渡层厚度约 1～ 2 μm ,使镀层与基材呈类冶金结合。沉积速率随弧电流的增大线性提高并随试样与靶面距离的缩短而提高。沉积层由γ +α两相组成。试样距靶面 15 0mm时 ,沉积层晶粒为直径 1～ 2 μm的超细颗粒 ;试样与靶面相距 10 0mm时沉积层具有层厚约 1μm的超细片层组织。沉积层与镀材成分接近。     

不锈钢1Cr18Ni9Ti切屑形态研究

选择3种不同材料的优质刀具,设计不同的切削条件,对不锈钢1Cr18Ni9Ti进行切屑形态的实验,结果表明:影响1Cr18Ni9Ti切屑形态的主要因素是刀具材料,复合陶瓷刀具具有良好的高温性能,切削状态良好,是生产中最佳刀具选择。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢表面纳米化及力学性能

借助X射线衍射仪、透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢在超音速微粒轰击(SFPB)形变热处理过程中的纳米晶组织演化进行表征。研究结果表明,通过SFPB处理,1Cr18Ni9Ti钢表面获得了纳米组织,晶粒尺寸随着距表面距离的增加而增大,直至与基体粗晶相同;经SFPB处理30min后,表面晶粒尺寸趋于稳定,形成平均晶粒尺寸约16nm的随机取向的等轴状纳米晶。随着SFPB时间的增加,显微硬度显著增大,而试样的抗拉强度和屈服强度先升后降,延伸率降低;表面纳米化后拉伸试样断口为韧窝-微孔聚集型断裂,韧窝形成微孔,微孔相连而产生断裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢导管开裂原因分析

1Cr18Ni9Ti不锈钢导管外场例行检查时被发现有裂纹。通过裂纹及破断口的宏、微观观察,腐蚀产物成分分析,硬度、残余应力检测等方法分析了导管开裂失效原因。结果表明:导管的开裂失效原因为应力腐蚀破裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢筒形件拉深工艺

介绍了不锈钢筒形件拉深时,合理改变拉深凸、凹模间隙,采用新的润滑剂和润滑方法,在取消或改变热处理工序的情况下,拉深出表面质量理想的不锈钢筒形件。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢锻坯裂纹分析

１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ奥氏体不锈钢钢铃经正常规范锻造和固溶处理后，钢坯表面开裂现象严重，经化学成份分析和金相观察，钢中钛元素含量超标，促使铁素体量增加，降低了钢的热加工性能，导致钢的开裂。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的温挤产品

不锈钢冷挤的特点是变形抗力大,冷变形硬化严重。因此,对不锈钢就往往采用温挤的方式来降低变形抗力。但是又出现了一个新的问题,就是温挤后产品的机械性能及质量如何呢?本文在作者过去对不锈钢温锻的实验研究基础上,针对这一问题,对不锈钢1Cr18Ni 9 Ti经温挤后,产品的机械性能和尺寸精度进行了实验研究,作为过去研究的继续和补充。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道的焊接

采用TIG+MAG焊接工艺焊接1Cr18Ni9Ti不锈钢大管道。TIG焊内、外填丝法焊底层,MAG焊填充及盖面层。该工艺解决了以往采用TIG焊或手工电弧焊效率低、成本高、质量难以保证的问题。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢板坯连铸的生产实践

本文主要介绍上钢三厂不锈钢方板坯兼用型连铸机投产一年来的生产实践。叙述了1Cr18Ni9Ti钢连铸的操作与经验,反映了钢液精炼、无氧化浇铸、液面控制和高质耐材的使用对铸坯质量的重要意义。     

1Cr18Ni9Ti 不锈钢锻件表面裂纹分析

用1Cr18Ni9Ti不锈钢试制吊钩时,发现吊钩表面存在锻造裂纹。采用光谱分析、金相检验等分析手段对裂纹进行了分析。结果表明,该批不锈钢材料由于合金元素配比不合理以及冶炼工艺不当,使得材料中存在较多δ铁素体和聚集分布的TiN夹杂物,两者的迭加影响导致吊钩表面产生裂纹。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢锻坯裂纹分析

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢钢铃经正常规范锻造和固溶处理后，钢坯表面开裂现象严重。经化学成份分析和金相观察，钢中钛元素含量超标、促使铁素体量增加，降低了钢的热加工性能，导致钢的开裂。     

1Cr18Ni9Ti和12Cr1MoVG的异种钢焊接

选用ENiCrFe-3型焊条,采用合理的焊接工艺,进行了奥氏体不锈钢和珠光体钢的现场焊接.     

1Cr18Ni9Ti与1Cr13不锈钢的焊接试验

通过钨极氩弧焊方法,对 1Cr18Ni9Ti 与 1Cr13 实施焊接.采用光学显微镜、扫描电镜对 1Cr13 马氏体型与 1Cr18Ni9Ti 奥氏体型不锈钢焊接接头进行金相组织、断口形貌观察及分析;利用显微硬度计、电子万能拉伸机测量焊接接头的力学性能;并通过海水模拟溶液浸泡试验,测量焊接接头极化曲线和交流阻抗谱.结果表明,通过手工钨极氩弧焊,采用直流正接接法,在合适的工艺下(焊接电流为 80 A,焊接速度为 110 mm/min),能够获得外观平整、组织均匀,力学性能与电化学性能符合要求的焊接接头.

Abstract：

The stainless steels of 1Cr18Ni9Ti and 1Cr13 were welded through deterministic craft by tungsten inert-gas (TIG) welding. The microstructure and fracture pattern of weld joints of 1Cr13martensite and 1Cr18Ni9Ti austenite stainless steels were observed and analyzed by means of LOM and SEM, the mechanical properties of the weld joints were measured with micro-hardness tester and electronic universal stretcher, and the polarization curves and AC impedance spectroscopy of weld joints were tested by seawater immersion test of simulation solution. The results show that adopting manual TIG welding through electrode negative to direct current soldering machine to weld 1Cr18Ni9Ti austenite stainless steel and 1Cr13 martensite stainless steel is feasible; under suitable process (welding current is 80 A, welding speed is 110 mm/min), weld joints can obtain good appearance and uniform structure; mechanical properties and galvano-chemistry properties can meet use requirements.     

不锈钢1Cr18Ni9Ti电火花沉积层的组织和成分

以YG8合金为电极,1Cr18Ni9Ti不锈钢为基体,研究了电火花沉积工艺对沉积层组织结构及沉积层性能的影响.研究结果表明,电火花沉积功率和沉积时间对电火花沉积层的厚度和硬度有一定的影响;沉积工艺影响沉积层内合金元素的分布,导致沉积层内的碳化物有明显的差异.当小功率短时间沉积时,白亮层的物相主要为Cr0.19Fe0.07Ni0.01、WC1-x、CoCx和少量的Ni-Cr-Fe;使用大功率长时间沉积时,白亮层的物相主要为(Cr Fe)7C3、CrC、Co3W3C和Ni-Cr-Fe.