吸收稳定系统和气体分馏装置联合优化工艺的应用

克拉玛依石化公司采用催化裂化装置吸收稳定系统和气体分馏装置联合优化工艺对装置进行优化调整，通过优化催化裂化吸收稳定系统的操作，将液化气中的乙烷含量控制在0.5%左右，停开气体分馏装置脱乙烷塔，运行期间丙烯产率提高了1.69个百分点，丙烯回收率提高了6.79个百分点，而且降低了装置能源消耗，取得了显著的经济效益。     

气体分馏装置稳态模拟和操作优化

以广州石化两套气分装置为研究对象，运用Aspen plus流程模拟软件进行离线的稳态模拟，建立了和实际情况相符合的计算机模型。在此基础上，运用总体优化技术，对该系统的操作条件进行了调整，以提高整体经济效益。结果证明，调优后提高了装置的整体经济效益，该结果对气分装置的设计和改造有一定的指导意义。     

催化裂化装置吸收稳定系统流程优化

应用PROII化工过程模拟软件对催化裂化装置吸收稳定系统不同工况(不同解吸塔进料方式、不同解吸塔中间介质抽出位置、解吸塔底设置两个重沸器、不同稳定塔进料方式、稳定塔设置中间重沸器及稳定塔提压)进行模拟。根据模拟结果、工艺比较和系统能耗分析认为解吸塔冷进料加设置解吸塔中间重沸器是最优的解吸塔进料流程;解吸塔中间介质的适宜抽出位置在解吸塔中部稍靠下;随着装置规模的增大,为了合理安排换热流程,有必要在解吸塔和稳定塔底设置两个重沸器;从能耗分析和分离精度来看,稳定塔冷进料方式优于稳定塔热进料方式;为了降低稳定塔底热负荷,合理利用低温位热源,可以考虑在稳定塔中部设置中间重沸器,中间介质的抽出位置在稳定塔提馏段的中下部较为适宜。稳定塔顶提压流程是比较合理的工艺流程。     

催化裂化-气体分馏热联合装置的能量优化方案

以过程系统能量综合优化“三环节”系统方法为指导,采用流程模拟技术,提出了对炼油厂催化裂化－气体分馏联合装置进行能量优化改造方案,降低装置的1．0MPa蒸汽消耗;对气体分馏装置进行分离精度、产品收率及能三者间的权衡优化,以达到综合利用能量、回收低温热、降低装置能耗和提高经济效益的目的。     

流化催化裂化装置扩能后吸收稳定系统的瓶颈识别和改造

针对某流化催化裂化装置增加汽油提升管后不能满负荷生产的问题,采用Aspen Plus软件,建立了吸收稳定系统的模拟模型,并验证了该模型的可靠性。通过对吸收稳定系统流程与核心参数的分析,提出了吸收稳定系统的调优方法;对汽油提升管负荷80%和100%工况下的吸收稳定系统进行模拟,并对塔设备进行了核算。模拟结果表明,干气中丙烯含量、液化气中乙烷和C_5组分含量均低于相应的控制指标(体积分数分别小于1.5%,0.5%,1.5%);稳定塔是吸收稳定系统的瓶颈;采用给稳定塔并联副塔的方法进行改造,可使吸收稳定系统在汽油提升管满负荷工况下正常操作,并可增大装置的操作弹性。     

催化裂化装置吸收稳定系统模拟优化

利用KBC公司的Petro-SIM软件进行过程模拟和总体优化,找出解析塔塔底温度、补充吸收剂量和稳定塔回流量等关键参数分别对各产品质量的影响关系,提出合理的控制范围来指导生产。采用调优后的参数进行操作,实际运行情况与模拟结果基本相符,可以使装置工况达到最优化。     

气体分馏装置丙烯精馏塔的模拟与优化

根据某炼化企业50×104 t/a气体分馏装置生产实际,采用Aspen Plus进行流程模拟,考察丙烯精馏塔塔顶压力、塔底采出率及摩尔回流比3个操作参数对产品纯度和装置能耗的影响.结果表明:最佳塔顶压力为1.68 MPa,塔底产品采出流率为4515 kg/h,塔顶摩尔回流比为17.8.在此条件下,丙烯纯度为99.60％...     

催化裂化装置吸收稳定系统多参数协同优化研究

选取富气压缩机出口压力、吸收塔中段循环冷后温度和补充吸收剂流量作为催化裂化装置吸收稳定系统的关键操作参数,建立以系统效益最大为目标的数学模型,结合流程模拟和寻优技术,提出了吸收稳定系统多参数协同优化方法。通过对某炼油厂1套90×104 t/a的蜡油催化裂化装置进行案例研究,找出关键操作参数的最佳组合,预测优化后年效益为339.2万元。     

气体分馏装置操作条件的优化

通过流程模拟与优化的手段分析气体分馏装置流程及存在的瓶颈问题,在保证产品丙烯纯度的条件下,调整操作参数,降低装置能耗,提高产品收率,从而提高经济效益.     

气体分馏装置的模拟拟与优化

本文就应用Ａｓｐｅｎ Ｐｌｕｓ软对气体分馏装置进行全流程模拟计算，优化流程和操作条件，以便为气分装置技术改造的可行性研究，提供了可靠的信息。     

天然气浅冷装置冷量回收优化工艺

以大庆油田有限责任公司天然气分公司浅冷装置为例,分析浅冷装置轻烃和外输干气冷量回收现状,提出存在的问题及改进措施。在通过HYSIM软件进行模拟计算的基础上,对各种改造方案进行分析和比较,最终提出采用多股流换热器的冷量回收工艺。在浅冷装置上采用该优化工艺时,按轻烃和外输干气回收温度达到10℃计,回收热量263.6MJ/h,富天然气温度由5℃降到-1.94℃,氨蒸发器的负荷降低20.4%,年节电6.061×105kWh,年节约生产成本47.7万元。     

气体分馏装置丙烯回收优化及双塔流程可行性研究

 针对气体分馏装置丙烯收率低于95%的现状,运用PRO/II软件对某0.2 Mt/a气体分馏装置进行全流程模拟,通过对设计进料和不同组成的进料进行模拟,验证了模拟方法的可靠性,分析了丙烯损失的原因及提高丙烯收率的措施。结果表明,丙烯损失主要来源于脱乙烷塔塔顶气相采出和丙烯精馏塔釜液夹带,其中前者占丙烯损失的65%以上。探讨了取消脱乙烷塔,实施气体分馏双塔流程的可行性,其关键在于要控制气体分馏装置原料中C2的摩尔分数不大于0.10%。模拟数据表明,通过采用气体分馏双塔流程和优化丙烯塔操作,气体分馏装置的丙烯收率可以达到99%以上。     

炼油厂气体分馏装置用能的集成和优化

文摘: 气体分馏装置分布广,能量流密集, 对该装置进行节能研究, 具有重要意义. 近年来, 辆外许多炼油厂采用催化裂化装置与气分装置热联合技术, 使气体分馏装置能耗大幅度下降, 但盱热媒水温位和流量的限制, 使其能耗仍有较大下降空间通过对多套气体分馏装置的研究, 利用过程能量集成技术, 综合了某气体分馏装置的流程结构,工艺限制,用能优化目标及设备投资等多种因素, 对系统进行了用能调优分析. 在此基础上, 采用通用流程模拟软件对气体分馏装置进行了全流程模拟, 提出了节能技术方案(1). 对脱轻C4塔进行工艺参数调整后, 提高塔顶操作温度, 使脱轻C4塔塔顶蒸汽作为丙烯塔再沸器热源, 实现多效蒸馏; (2). 脱丙烷塔由单塔流程改为高低压双塔, 高压塔为非清晰分割, 低压塔采用清晰分割; (3). 对热媒水换热网络进行调优,品种以保证新工况下热媒水的输入热量不变, 从而减少系统1.0MPa蒸汽的乃是. 通过该方案使装置能耗下降了669MJ/t, 单耗下降了19%, 1年收回投资. 脱轻C4塔与脱丙烯塔间进行多效蒸馏, 脱丙烷塔双塔流和的新工艺可靠,节能效果显著, 具有普遍推广价值.     

基于改进MOGWO算法的气体分馏装置节能优化

研究了气体分馏装置的节能优化问题,根据装置实际的工况数据建立PRO/Ⅱ工艺模拟模型,并对操作参数进行灵敏度分析,在此基础上应用线性回归分析法建立装置的多目标优化模型,采用惩罚函数机制与改进的多目标灰狼算法对模型进行求解。优化结果表明,可通过多组操作参数的优化搭配,使气体分馏装置在增加产量与减少丙烯排放的同时降低生产能耗,实现装置的节能优化。此方法为气体分馏过程及其他精馏过程的节能优化设计提供了新的理论依据。 关键词：气体分馏装置 多目标灰狼算法 惩罚函数 动态搜索因子 节能优化     

气体分馏装置的扩产和能量综合优化

在对气体分馏装置进行能量及州分析的基础上，指出了气体分馏装置的潜力和改进方向；运用三环节方法结合工艺操作分析，对能量综合优化进行定量的研究。据测算三环节能量综合优化可使某气体分馏装置的年度化总费用降低约284．4万元，经济效益提高。探讨了扩产和能量综合优化之间的关系，得出两者的方向是一致的。     

催化裂化装置吸收稳定系统的技术改造与优化

介绍了大庆炼化分公司催化裂化装置吸收稳定系统存在的问题及改造优化措施。结果表明,改造后干气中丙烯体积分数从2.52%降低到0.92%,C3及C3以上组分体积分数从5.25%降低到1.32%。     

丙烯塔操作和改造的核算

广州石化乙烯装置丙烯塔自投用以来，处理能力一直不足，预计今后处理量还要增大。利用ASPENPLUS12．1软件模拟丙烯塔的工作，核算了主要参数对塔操作的影响，并针对几种可能的改造方案进行了核算，找出各方案的利弊，提出了综合性的改造建议。     

焦化分馏塔重蜡油系统运行分析

介绍了齐鲁石油化工公司胜利炼油厂延迟焦化装置分馏塔因结焦严重使重蜡油不能正常抽出的情况,通过(1)在集油箱底板上开孔;(2)取消重蜡油集油箱上方分馏塔板降液管的液封盘,并延伸该塔板的降液管,由动改前的距离重蜡油集油箱底板1 080 mm改为400 mm;(3)降低油气线速,降低泡沫层高度,控制焦炭塔塔顶温度、压力,控制生焦高度,在焦炭塔顶注入急冷油等措施后,使重蜡油集油箱结焦影响操作的问题得到了彻底解决.     

延迟焦化装置分馏系统改造

通过对克拉玛依石化分公司延迟焦化装置分馏系统的工艺模拟计算,优化了工艺流程,在分馏塔脱过热段部分采用抗堵格栅填料和抗堵分配器专利技术,并增设蜡油侧线汽提塔.结果表明,处理量提高了25%,循环比由原来0.60降为0.53,渣油中360℃以下馏分质量分数由原来的15%降低到7%以下;柴油与蜡油馏分间由改造前重叠100℃变为改造后脱空15℃,轻质油收率提高5.26个百分点.