中间下料槽氟化铝—氧化铝掺配料中间自动添加工业试验分析

本文介绍了包头铝厂１３５ｋＡ中间一料预焙阳极电解槽氟化铝－氧化铝掺配中间自动添加的工艺装置及试验情况。试验结果表明：与掺配前相比，在等量氟化吕单耗情况下，系列平均分子比降低０．０９，单槽分子比高低减少０．１５以上，平均电解温度降低６．７℃，效应系数降低０．３次／槽；日，电流效率提高０．６１％，原铝直流电单耗降低１０５ｋＷｈ／ｔＡｌ，氟化盐消耗降低３ｋｇ／ｔＡｌ，改善了作业环境，极大地减轻了电解工人     

海水电解用阳极

电解海水技术已被广泛用于海滨电站的防污工程上，本文对电解海水常用的几种阳极性能进行了比较，在铂和铂化阳极中，Ｐｔ／Ｔｉ，Ｐｔ／Ｔａ和Ｐｔ的损耗率分别大约为５００ｍｇ／Ａ．ａ，３４０ｍｇ／Ａ．ａ和２４０ｍｇ／Ａ．ａ随着电极间距的增加和海水流速的加快，Ｐｔ／Ｔｉ阳极的极化加剧，由于ＩｒＯ２／Ｔｉ具有比Ｐｔ－ＩｒＯ２／Ｔｉ高的析氯电位和低的析氧电位，故ＩｒＯ２／Ｔｉ不是理想的海水电解用阳极，在Ｐｔ－Ｉｒ     

钛鳞皮的阳极电解去除过程

通过测定钛在３．２％Ｆ，４．８％ＳＯ４＾２０，１０．２％ＮＯ３（质量分数）电解液中的阳极极化曲线及阳极溶解失重，探讨了钛热加工鳞皮的阳极电解去除过程，实验表明钛热加工鳞皮在电解时，氧化层先以溶解为主，当阳极电位升至击穿电位时，氧化层被击穿并以剥落米进行溶液。当向溶液中添加Ｆ时，由于Ｆ的张俣作用可使击穿电位降低，除磷速度加快。吸气层主要是氧，氨进入钛基体形成低价钛氧化物，氮化物的间隙固溶体，在电解液     

Fe—Mn─Al合金的腐蚀性能与钝化膜的研究

应用阳极极化及ＡＥＳ／ＸＰＳ技术,研究了Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ奥氏体合金在ｐＨ值为－０．８至１５．３的水溶液中的腐蚀性能,并与Ｆｅ－３０Ｍｎ合金、低碳钢、９％Ｎｉ低温钢及１Ｃｒ１３不锈钢进行对比。在所测试的水溶液中,该合金的腐蚀抗力优于低碳钢和Ｆｅ－３０Ｍｎ合金,与９％Ｎｉ钢相当,但不及１Ｃｒ１３不锈钢。Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ合金在１ｍｏｌ／ＬＮａ２ＳＯ个中形成的钝化膜的最表层可能为氢氧化物,而膜的主体由Ｆｅ２Ｏ３、Ｍｎ２Ｏ３及Ａｌ２Ｏ３组成。     

160kA预焙槽启动后期管理初探

根据三种启动后期管理方案，通过实测数据分析，探索出一条“快速建立炉膛内型”的新路。槽电压从启动后的７．０Ｖ－８．０Ｖ降到４．００Ｖ－４．０５Ｖ，由原来需要１５天降到现在只需３天，并在１６０ｋＡ预焙阳极电解槽启动后期管理上得到应用。     

吸附还原计时电位溶出法测定钯

用悬汞电极在ＨＡｃ－ＮａＡｃ介质中（ｐＨ４．２），用还原计时电位溶出分析法研究了Ｐｄ（Ⅱ）－１－（２－吡啶偶氮）－２－萘酚（ＰＡＮ）络合物。其适宜条件为：ＮａＣｌ０．１６ｍｏｌ／Ｌ，ＰＡＮ６．０×１０＾－６ｍｏｌ／Ｌ，乙醇１０％（Ｖ／Ｖ），电解电位０．００Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）。线性范围为２．４×１０＾－１１￣９．４×１０＾－８ｍｏｌ／Ｌ，络合物组成为Ｐｄ（Ⅱ）：ＰＡＮ＝１：１。试验了２０多种金属离子     

Fe—Mn—Al合金的腐蚀性能与钝化膜的研究

应用阳极极化及ＡＥＳ／ＸＰＳ技术，研究了Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ奥氏体合金在ｐＨ值为－０．８至１５．３的水溶液中的腐蚀性能，并与Ｆｅ－３０Ｍｎ合金，低碳钢，９％Ｎｉ低温钢及１Ｃｒ１３不锈钢进行对比。在所测试的水溶液中，该合金的腐蚀抗力优于低碳钢的Ｆｅ－３０Ｍｎ合金，与９％Ｎｉ钢相当，但不及１Ｃｒ１３不锈钢。     

关于缩短阳极效应熄灭时间的研究与实践

缩短阳极效应持续时间也是节约电能的有效途径。效应持续时间包括四个环节。对采用４点下料，每点每次１．８ｋｇ的１６０ｋＡ的顶焙槽，减少效应后的下料量，并将熄灭效应插入木棒的时间提前到效应后的２分半钟，使每个效应平均持续时间减少５ｌｓ。此时Ａｌ２Ｏ３的溶解，扩散不构成熄灭效应的制约因素。     

电解质中Al2O3浓度的变化特征

通过对１８０ｋＡ预焙槽电解质熔体中Ａｌ２Ｏ３浓度的跟踪测试，分析了名电解生产过程中槽内Ａｌ２Ｏ３浓度的分布状况及其阳极效应状态等的关系＾〔１〕；同时，结合计算采采集的槽电阻曲线，应用电解槽测试曲线分析软件，研究了槽表观电阻与Ａｌ２Ｏ３浓度相关曲线的动态变化特征。为进一步开发Ａｌ２Ｏ３浓度动态变化规律的在线辨识模型和制定的Ａｌ２Ｏ３浓度的寻优控制策略打下了良好的基础。     

ZnFe2O4基材料在NaF-AlF3-Al2O3熔盐中的腐蚀

采用锌铁尖晶石材料作为铝电解惰性阳极,考察了这种阳极在ＮａＦ－ＡｌＦ３－Ａｌ２Ｏ３熔盐中的腐蚀行为,阳极电视密度为０￣２．５Ａ／ｃｍ＾２。实验结果表明,锌铁尖晶石材料在阳极极化条件下的ＮａＦ－ＡｌＦ３－Ａｌ２Ｏ３熔盐中具有很好的耐腐蚀性能。在低电流密度下,阳极材料的腐蚀速度随电流密度的增大而增大,最高的腐蚀速度出现于０．５￣０．７５Ａ／ｃｍ＾２。此事,腐蚀速度随电流密度的增大而降低。实验证明,高阳     

浙江华能铝业公司“四五规划”进行顺利

浙江华能铝业有限公司 (原浙江铝业公司 )正在按制定的“四五规划”发展企业。该规划的四种产品的产能将达到如下规模 :电解铜 5 0ｋｔ/ａ;电解铝 5 0ｋｔ/ａ;预焙阳极炭块 5 0ｋｔ/ａ ;铝材 5 0ｋｔ/ａ。该公司现有电解铜的生产能力为 30ｋｔ/ａ ,准备增加 2 0ｋｔ/ａ产能。电解铝原有产能 2 5ｋｔ/ａ ,2个系列 6 0ｋＡ的自焙槽 15 4台 ,从 2 0 0 1年 3月份起开工建设第二个电解新厂房 ,1个系列 ,采用 75ｋＡ预焙槽 ,产能 2 5ｋｔ/ａ ,并把原来的自焙槽改造为75ｋＡ的预焙槽。现有 7 2ＭＮ的挤压机 1台 ,16ＭＮ的挤压机 2台 (1台英国产的 1…     

载氟氧化铝的物理—化学特性与铝电解工艺

６０ｋＡ侧插自焙铝电解槽采用了烟气干法净化技术，净化后的氧化铝物理－化学性质发生了显著变化。氧化铝内含氟为０．８３－１．４３％，游离碳２％左右。焦油０．９％左右，ＳｉＯ２和Ｐ２Ｏ３分别增加２倍，Ｆｅ２Ｏ３和Ｖ２Ｏ５均增加了４倍，灼减提高２％左右；中间型氧化铝的粒度破损严重，－３２０目细粉增加４５．６％，比表面积大幅度下降，αＡｌ２Ｏ３含量显著增加。载氟氧化铝在电解质中溶解速度降低，结壳特性变差。氧     

开关电源用的纳米晶Fe74Cu1Nb1Mo2Si13B9合金的磁性能

本文报道了新开发的纳米晶Ｆｅ７４Ｃｕ１Ｎｂ１Ｍｏ２Ｓｉ１３Ｂ９合金的综合磁性能。无磁场最佳退火后,直流磁性能达到下列水平：Ｂ８０＝１．１７Ｔ,Ｂ８＝１．０９Ｔ,Ｂｒ＝０．５４Ｔ,Ｈｃ＝０．８Ａ／ｍ,μｉ＝１３．１８×１０４,μｍ＝３１×１０４。典型高频铁损达到下列水平：Ｐ５／２０ｋ＝１３５ｋＷ·Ｍ－３,Ｐ２／１００ｋ＝３３０ｋＷ·Ｍ－３,Ｐ１／２００ｋ＝２７３ｋＷ·Ｍ－３,Ｐ０．５／７００ｋ＝５９８ｋＷ·ｍ－３,Ｐ０．２／１０００ｋ＝１８６ｋＷ·Ｍ－３。在宽的频率及幅值磁通密度范围内,对铁损进行了分析,给出了几个近似表达式,可用来粗略地估算铁损。简单地叙述了在较大输出功率的开关电源中试用情况。     

纳米日Fe74.7—xCu1NbxV1.8Si13.5B9合金的磁性

本文报道Ｆｅ７４．７－ｘＣｕ１ＮｂｘＶ１．８Ｓｉ１３．５Ｂ９（ｘ＝１，１．５，２）纳米晶软磁合金的综合磁性，Ｘ＝２的合金高频铁损水平为：Ｐ３／１００ｋ＝４６８ｋＷ／ｍ＾３；Ｐ２／２００ｋ＝７０６ｋＷ／ｍ＾３；Ｐ２／５００ｋ＝３６２０ｋＷ／ｍ＾３和Ｐ０．５／１０００ｋ－８１０ｋＷ／ｍ＾３，优于Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－ＳＩ－Ｂ类纳米晶合金的水平，所考察的三种合金铁损水平者大大优于功率优良的Ｍｎ－Ｚｎ铁氧体Ｈ     

氯化物熔体中电解制备Dy—Cu中间合金的研究

用循环伏安法、恒电位电解断电后的电极电位－时间曲线、电位阶跃法和Ｘ射线衍射法研究了Ｃｕ电极在ＮａＣｌ－ＫＣｌ－ＤｙＣｌ３熔体中的电化学行为，获知Ｄｙ在Ｃｕ电极上的还原过程是首先生成Ｄｙ－Ｃｕ合金，然后才析出纯金属Ｄｙ．测得Ｄｙ－Ｃｕ合金在１０７３Ｋ的标准生成自由能；在１０２３－１１４３Ｋ范围内，Ｄｙ原子在Ｄｙ－Ｃｕ合金相中的扩散系数与温度的关系式为ｌｎＤ＝－６７．１×１０３／ＲＴ－１５．８，其扩散活化能为６７．１ｋＪ·ｍｏｌ－１．用自耗阴极法制取了Ｄｙ－Ｃｕ中间合金并对其工艺条件进行了探讨。电解制取了含Ｄｙ高达９２％（质量分数）的Ｄｙ－Ｃｕ中间合金，其组成为ＤｙＣｕ和Ｄｙ，电流效率可达８０％．     

载氟氧化铝的物理－化学特性与铝电解工艺

６０ｋＡ侧插自焙铝电解槽采用了烟气干法净化技术，净化后的氧化铝物理－化学性质发生了显著变化。氧化铝内含氟为０．８３～１．４３％，游离碳２％左右，焦油０．９％左右，ＳｉＯ２和Ｐ２Ｏ５分别增加２倍，Ｆｅ２Ｏ３和Ｖ２Ｏ５均增加了４倍，灼减提高２％左右；中间型氧化铝的粒度破损严重，－３２０目细粉增加４５．６％，比表面积大幅度下降，αＡｌ２Ｏ３含量显著增加。载氟氧化铝在电解质中溶解速度降低．结壳特性变差。氧化铝的这些物理化学性质的改变均对铝电解生产工艺有不利影响。     

氯化物熔体中电解制备Dy－Cu中间合金的研究

用循环伏安法、恒电位电解断电后的电极电位－时间曲线、电位阶跃法和Ｘ射线衍射法研究了Ｃｕ电极在ＮａＣｌ－ＫＣｌ－ＤｙＣｌ３熔体中的电化学行为，获知Ｄｙ在Ｃｕ电极上的还原过程是首先生成Ｄｙ－Ｃｕ合金，然后才析出纯金属Ｄｙ．测得Ｄｙ－Ｃｕ合金在１０７３Ｋ的标准生成自由能；在１０２３－１１４３Ｋ范围内，Ｄｙ原子在Ｄｙ－Ｃｕ合金相中的扩散系数与温度的关系式为ｌｎＤ＝－６７．１×１０３／ＲＴ－１５．８，其扩散活化能为６７．１ｋＪ·ｍｏｌ－１．用自耗阴极法制取了Ｄｙ－Ｃｕ中间合金并对其工艺条件进行了探讨。电解制取了含Ｄｙ高达９２％（质量分数）的Ｄｙ－Ｃｕ中间合金，其组成为ＤｙＣｕ和Ｄｙ，电流效率可达８０％．     

Ti—47Al—2Mn—2Nb—0.8TiB2合金韧脆转变温度及其应变速率敏感性

采用拉伸试验,研究了不同应变速率（１０＾－５－１０＾－１ｓ＾－１）下温度对含体积分数为０．８％的ＴｉＢ、具体近全片层组织的Ｔｉ－４７Ａｌ－２Ｍｎ－２Ｎｂ金属间化合物的屈服强度和延伸率的影响,得到合金韧脆转变温度随应变速率升高而升高的变化关系,确定这种ＴｉＢ２的ＴｉＡｌ合金的韧脆转变激活能为２５６ｋＪ／ｍｏｌ。这一数值低于无ＴｉＢ２的ＴｉＡｌ合金韧脆转变过程可能受位错攀移机制控制。     

Pd—5—Br—PADAB分光光度法的研究

本文研究了４－（５－溴－２－吡啶偶氮）－１，３－二氨基苯（简称５－Ｂｒ－ＰＡＤＡＢ）与Ｐｄ（Ⅱ）的显色反应条件，确定在ＨＡｃ条件ＴＰｄ（Ⅱ）与５－Ｂｒ－ＰＡＤＡＢ生成紫红色络合物，在０．８ｍｏｌ／Ｌ的ＨＣｌ介质中进行光度测定，以提高方法的选择性。实验结果表明，络合物的络合比为１：１，表现摩尔吸光系数ε＝５．２０×１０￣４，条件稳定系数Ｋ＿稳＝１．６×１０￣７，钯离子浓度在４．２７×１０￣（－８）～１．５４×１０￣（－５）ｍｏｌ／Ｌ时服从比尔定律。应用所拟方法测定冶金生产过程中间产品中微量钯，获得满意的结果。     

Al—Sr中间合金变质效果的遗传效应

通过不同铸工艺制取的相同成要不同形貌的变质用Ａｌ－８．６２％Ｓｒ中间合金，具有明显的变质效果差异。在砂型条件下，用Ａｌ－８．６２％Ｓｒ中间合金对共晶Ａｌ－Ｓｒ合金进行变质处理，加入使Ａｌ－Ｓｒ合金含０．１％Ｓｒ的锭料和加入使Ａｌ－Ｓｒ合金含０．０５％Ｓｒ的激冷薄片，二者的变质效果相当，都为５级。在金属型条件下，加入使Ａｌ－Ｓｒ合金含０．０６％Ｓｒ锭料和加入使Ａｌ－Ｓｉ合金含０．０３％Ｓｒ的激冷薄片